قىسقىچە مەزمۇنى: نۆل قاتتىقلىق ئەۋرىشىم ئېڭەكنىڭ ئايلىنىش قاتتىقلىقى تەخمىنەن نۆل بولۇپ ، ئادەتتىكى ئەۋرىشىم ھالقىلارنىڭ ھەيدەش بۇرۇلۇش مومېنتى تەلەپ قىلىدىغان كەمتۈكلۈكنى يېڭىدۇ ، ئەۋرىشىم تۇتقۇچ ۋە باشقا ساھەگە ئىشلىتىشكە بولىدۇ. ئىچكى ۋە تاشقى ئۈزۈكنىڭ ئەۋرىشىم ھالقىسىنى ساپ بۇرۇلۇش ھەرىكىتىنىڭ مۇسبەت قاتتىقلىق سىستېمىسى سۈپىتىدە ئېلىپ بارغاندا ، تەتقىقات سەلبىي قاتتىقلىق مېخانىزىمى ۋە مۇسبەت ۋە مەنپىي قاتتىقلىقنى ماسلاشتۇرۇش نۆل قاتتىقلىقنىڭ ئەۋرىشىم ھالقىسىنى ھاسىل قىلالايدۇ. سەلبىي قاتتىق ئايلىنىش مېخانىزمىنى ئوتتۇرىغا قويۇڭ——كەركىدان بۇلاق مېخانىزىمى ، ئۇنىڭ پاسسىپ قاتتىقلىق ئالاھىدىلىكىنى ئۈلگە قىلدى ۋە تەھلىل قىلدى مۇسبەت ۋە مەنپىي قاتتىقلىقنى ماسلاشتۇرۇش ئارقىلىق ، كەركىدان بۇلاق مېخانىزىمىنىڭ قۇرۇلما پارامېتىرلىرىنىڭ نۆل قاتتىقلىق سۈپىتىگە بولغان تەسىرىنى تەھلىل قىلدى. خاسلاشتۇرغىلى بولىدىغان قاتتىقلىق ۋە چوڭلۇقتىكى تۈز بۇلاقنى ئوتتۇرىغا قويدى——ئالماس شەكىللىك يوپۇرماق بۇلاق تىزمىسى ، قاتتىقلىق ئەندىزىسى قۇرۇلدى ۋە چەكلىك ئېلېمېنت تەقلىد قىلىش تەكشۈرۈشى ئېلىپ بېرىلدى. ئاخىرىدا ، ئىخچام نۆل قاتتىقلىق ئەۋرىشىم ئەۋرىشىم ئەۋرىشكىسىنى لايىھىلەش ، بىر تەرەپ قىلىش ۋە سىناق قىلىش تاماملاندى. سىناق نەتىجىسى شۇنى ئىسپاتلىدىكى: ساپ بۇرۇلۇش مومېنتى ئاستىدا ،±18°ئايلىنىش بۇلۇڭى دائىرىسىدە ، نۆل قاتتىقلىق ئەۋرىشىم ئېڭەكنىڭ ئايلىنىش قاتتىقلىقى ئوتتۇرا ۋە ئىچكى ھالقا ئەۋرىشىم ھالقىلارنىڭكىدىن% 93 تۆۋەن. ياسالغان نۆل قاتتىقلىق ئەۋرىشىم ئېڭەكنىڭ ئىخچام قۇرۇلمىسى ۋە يۇقىرى سۈپەتلىك نۆل قاتتىقلىقى بار. ئوتتۇرىغا قويۇلغان مەنپىي قاتتىقلىقنىڭ ئايلىنىش مېخانىزمى ۋە سىزىقلىق بۇلاقنىڭ جانلىق مېخانىزىمنى تەتقىق قىلىشتا زور پايدىلىنىش قىممىتى بار.

مۇقەددىمە0

ئەۋرىشىم ئېڭەك (توشۇش)

[1-2]

ئەۋرىشىم ئورۇننىڭ ئېلاستىك شەكلىگە تايىنىپ ھەرىكەت ، كۈچ ۋە ئېنېرگىيىنى يەتكۈزۈش ياكى ئايلاندۇرۇشقا تايىنىپ ، ئېنىق ئورۇن بەلگىلەش ۋە باشقا ساھەدە كەڭ قوللىنىلدى. ئەنئەنىۋى قاتتىق بەلۋاغقا سېلىشتۇرغاندا ، ئەۋرىشىم ئېڭەك ئايلانغاندا ئەسلىگە كەلتۈرۈش پەيتى بار. شۇڭلاشقا ، قوزغاتقۇچ قوزغاتقۇچ ۋە ئەۋرىشىم ئايلانما ئايلىنىشنى ساقلاش ئۈچۈن چىقىرىش بۇرۇلۇش مومېنتى بىلەن تەمىنلىشى كېرەك. نۆل قاتتىقلىق ئەۋرىشىم ئېڭەك

[3]

(نۆل قاتتىقلىق ئەۋرىشىم مەركىزى ، ZSFP) ئەۋرىشىم ئايلانما بوغۇم بولۇپ ، ئايلىنىش قاتتىقلىقى تەخمىنەن نۆل. بۇ خىل ئەۋرىشىم بەلۋاغ سەكتە دائىرىسىدىكى ھەر قانداق ئورۇندا تۇرالايدۇ ، ئۇ تۇراقلىق تەڭپۇڭلۇق ئەۋرىشىم دەپمۇ ئاتىلىدۇ

[4]

، كۆپىنچە جانلىق تۇتقۇچ قاتارلىق ساھەلەردە ئىشلىتىلىدۇ.

ئەۋرىشىم مېخانىزىمنىڭ مودۇللۇق لايىھىلەش ئۇقۇمىغا ئاساسەن ، پۈتكۈل نۆل قاتتىقلىق ئەۋرىشىم ئېڭەك سىستېمىسىنى ئاكتىپ ۋە مەنپىي قاتتىقلىقنىڭ ئىككى تارماق سىستېمىسىغا بۆلۈشكە بولىدۇ ، ئاكتىپ ۋە مەنپىي قاتتىقلىقنى ماسلاشتۇرۇش ئارقىلىق نۆل قاتتىقلىق سىستېمىسىنى ئەمەلگە ئاشۇرغىلى بولىدۇ.

[5]

. بۇنىڭ ئىچىدە ، مۇسبەت قاتتىقلىق تارماق سىستېمىسى ئادەتتە چوڭ سەكتە ئەۋرىشىم ئەۋرىشىم بولۇپ ، مەسىلەن قومۇشلۇق ئەۋرىشىم ئەۋرىشىم.

[6-7]

، ئۈچ قىرلىق قومۇش ئەۋرىشىم ئەۋرىشىم

[8-9]

ئىچى ۋە سىرتىدىكى ئۈزۈك ئەۋرىشىم ھالقا

[10-11]

تىز. ھازىر ، ئەۋرىشىم ھالقا تەتقىقاتى نۇرغۇن نەتىجىلەرنى قولغا كەلتۈردى ، شۇڭلاشقا ، نۆل قاتتىقلىق ئەۋرىشىم ھالقىنى لايىھىلەشنىڭ ئاچقۇچى ئەۋرىشىم ھالقىلارغا ماس كېلىدىغان پاسسىپ قاتتىقلىق مودۇلىغا ماسلاشتۇرۇش [3].

ئىچكى ۋە تاشقى ئۈزۈك ئەۋرىشىم ھالقىلار (ئىچكى ۋە تاشقى ئۈزۈك ئەۋرىشىم تۈۋرۈك ، IORFP) قاتتىقلىق ، ئېنىقلىق ۋە تېمپېراتۇرا تۆۋەنلەش جەھەتتە ناھايىتى ياخشى ئالاھىدىلىككە ئىگە. ماس كېلىدىغان مەنپىي قاتتىقلىق مودۇلى نۆل قاتتىقلىق ئەۋرىشىم ئېڭەكنىڭ قۇرۇلۇش ئۇسۇلىنى تەمىنلەيدۇ ، ئاخىرىدا ، نۆل قاتتىقلىقنىڭ ئەۋرىشىم ئېغىزىنى لايىھىلەش ، ئەۋرىشكە بىر تەرەپ قىلىش ۋە سىناق قىلىشنى تاماملايدۇ.

1 كران باھار مېخانىزىمى

1.1 مەنپىي قاتتىقلىقنىڭ ئېنىقلىمىسى

K قاتتىقلىقنىڭ ئومۇمىي ئېنىقلىمىسى ئېلاستىك ئېلېمېنت ئېلىپ كەلگەن F يۈك بىلەن ماس ئۆزگىرىشچان dx ئوتتۇرىسىدىكى ئۆزگىرىش نىسبىتى.

K = dF / dx (1)

ئېلاستىك ئېلېمېنتنىڭ يۈك مىقدارى ماس ھالدىكى ئۆزگىرىشنىڭ ئالامىتىگە قارشى بولغاندا ، ئۇ مەنپىي قاتتىقلىق بولىدۇ. فىزىكىلىق جەھەتتىن ئېيتقاندا ، مەنپىي قاتتىقلىق ئېلاستىك ئېلېمېنتنىڭ تۇراقسىزلىقىغا ماس كېلىدۇ

[12]

. يەرلىك قاتتىقلىق مېخانىزىمى جانلىق تۇراقلىق تەڭپۇڭلۇق ساھەسىدە مۇھىم رول ئوينايدۇ. ئادەتتە مەنپىي قاتتىقلىق مېخانىزىمى تۆۋەندىكىدەك ئالاھىدىلىكلەرگە ئىگە.

(1) مېخانىزم مەلۇم مىقداردىكى ئېنېرگىيەنى ساقلايدۇ ياكى مەلۇم ئۆزگىرىشنى باشتىن كەچۈرىدۇ.

(2) مېخانىزم ھالقىلىق مۇقىمسىز ھالەتتە.

(3) مېخانىزم سەل قالايمىقانلىشىپ ، تەڭپۇڭلۇق ئورنىدىن ئايرىلغاندا ، ھەرىكەت بىلەن ئوخشاش يۆنىلىشتىكى تېخىمۇ چوڭ كۈچ قويۇپ بېرىدۇ.

1.2 نۆل قاتتىقلىق ئەۋرىشىم قۇرۇلۇشنىڭ پرىنسىپى

نۆل قاتتىقلىق ئەۋرىشىم ئېغىزىنى ئاكتىپ ۋە مەنپىي قاتتىقلىق ماسلاشتۇرۇش ئارقىلىق قۇرغىلى بولىدۇ ، پرىنسىپ 2-رەسىمدە كۆرسىتىلدى.

. بولۇپمۇ ، كېسىشىش نۇقتىسى قومۇش ئۇزۇنلۇقىنىڭ% 12.73 گە جايلاشقان ۋاقىتتا ، بۇرۇلۇش مومېنتى بۇلۇڭلۇق سىزىقلىق بولىدۇ

[11]

، بۇ ۋاقىتتا ئەۋرىشىم ئېڭەكنىڭ Mpivot (سائەت يۆنىلىشى يۆنىلىشى) نىڭ ئەسلىگە كېلىش پەيتى توشۇش ئايلىنىش بۇلۇڭى بىلەن مۇناسىۋەتلىك.θ(سائەتكە قارشى يۆنىلىش) مۇناسىۋەت

Mpivot = (8EI / L)θ (2)

فورمۇلادا E بولسا ماتېرىيالنىڭ ئېلاستىك مودۇلى ، L بولسا قومۇشنىڭ ئۇزۇنلۇقى ، مەن بۇ بۆلەكنىڭ ئىنېرتسىيە پەيتى.

.

(3) سەلبىي قاتتىقلىق مېخانىزىمىنىڭ تۇراقسىزلىقىنى كۆزدە تۇتۇپ

[12]

2c رەسىمدە كۆرسىتىلگەندەك ، نۆل قاتتىقلىق ئەۋرىشىم ئېڭەكنىڭ قاتتىقلىقى تەخمىنەن نۆل ۋە نۆلدىن چوڭ بولۇشى كېرەك.

1.3 كەركىدان بۇلاق مېخانىزىمىغا ئېنىقلىما بېرىش

ئەدەبىياتقا ئاساسلانغاندا [4] ، ھەرىكەتچان قاتتىق گەۋدە بىلەن ئەۋرىشىم ئېڭەكنىڭ مۇقىم قاتتىق گەۋدىسى ئوتتۇرىسىدا ئالدىن شەكلى ئۆزگەرگەن بۇلاقنى تونۇشتۇرۇش ئارقىلىق نۆل قاتتىقلىق ئەۋرىشىم ئېڭەك ھاسىل بولىدۇ. FIG دا كۆرسىتىلگەن ئىچكى ۋە تاشقى ئۈزۈكنىڭ ئەۋرىشىم ھالقىسى ئۈچۈن. 1 ، ئىچكى ئۈزۈك بىلەن تاشقى ئۈزۈك ئوتتۇرىسىدا بۇلاق تونۇشتۇرۇلدى ، يەنى. 3-رەسىمدە كۆرسىتىلگەن كەركىدان سىيرىلما مېخانىزىمىغا قارايدىغان بولساق ، 4-رەسىمدە كەركىدان بۇلاق مېخانىزىمىنىڭ مۇناسىۋەتلىك پارامېتىرلىرى كۆرسىتىلدى. كەركىدان-بۇلاق مېخانىزىمى كەركىدان ۋە بۇلاقتىن تەركىب تاپقان. دەسلەپكى بۇلۇڭ بولسا باھار شەكلى ئۆزگەرمىگەن ۋاقىتتا كەركىدان AB بىلەن ئاساسى AC ئوتتۇرىسىدىكى بۇلۇڭ. R كەركىداننىڭ ئۇزۇنلۇقىغا ۋەكىللىك قىلىدۇ ، l ئاساسى ئۇزۇنلۇققا ۋەكىللىك قىلىدۇ ، ھەمدە كەركىداننىڭ ئۇزۇنلۇقى نىسبىتىنى r بىلەن l ، I .e نىڭ نىسبىتى دەپ ئېنىقلايدۇ. = r / l (0<<1).

كەركىدان-بۇلاق مېخانىزىمىنىڭ قۇرۇلۇشى ئاساسى ئۇزۇنلۇقى l ، كەركىداننىڭ ئۇزۇنلۇقى نىسبىتى ، دەسلەپكى بۇلۇڭ ۋە بۇلاقنىڭ قاتتىقلىقى 4 پارامېتىرنى بەلگىلەشنى تەلەپ قىلىدۇ.

ھەرىكەت قىلىۋاتقان كەركىدان بۇلاق مېخانىزىمىنىڭ شەكلى 5a رەسىمدە كۆرسىتىلدى ، بۇ ۋاقىتتا M.

& گامما;

ھەرىكەت ئاستىدا ، كەركىدان دەسلەپكى ئورنى AB دىن يۆتكىلىدۇ

Beta

AB غا يۈزلىنىڭ

& گامما;

، ئايلىنىش جەريانىدا ، ئۇدۇلنىڭ توغرىسىغا توغرىلىنىدۇ

& گامما;

كەركىدان بۇلۇڭى دەپ ئاتىلىدۇ.

سۈپەت ئانالىزىدا كۆرسىتىلىشىچە ، كەركىدان AB دىن ئايلىنىدىكەن (دەسلەپكى ئورۇن ، M. & gamma; نۆل) دىن AB0 (“dead point”location, M.

& گامما;

نۆل) ، كەركىدان-بۇلاق مېخانىزىمىنىڭ مەنپىي قاتتىقلىق ئالاھىدىلىكى بىلەن شەكلى ئۆزگىرىدۇ.

1.4 كەركىدان بۇلاق مېخانىزىمىنىڭ بۇرۇلۇش مومېنتى بىلەن ئايلىنىش بۇلۇڭىنىڭ مۇناسىۋىتى

رەسىمدە. 5 ، بۇرۇلۇش مومېنتى M. & gamma; سائەت يۆنىلىشى مۇسبەت ، ئەگرى بۇلۇڭ & gamma; سائەتنىڭ ئۇدۇلى مۇسبەت بولۇپ ، M نىڭ يۈك يۈكى تۆۋەندە ئۆرنەك قىلىنغان ۋە تەھلىل قىلىنغان.

& گامما;

crank angle

& گامما;

مودېل جەريانىنىڭ مۇناسىۋىتى ئۆلچەملىك.

5b رەسىمدە كۆرسىتىلگەندەك ، كەركىدان AB نىڭ بۇرۇلۇش مومېنتى تەڭلىمىسى & gamma is listed.

فورمۇلادا F. & gamma; بۇلاقنى ئەسلىگە كەلتۈرۈش كۈچى ، d & gamma; is F. & gamma; to point A. بۇلاقنىڭ كۆچۈش-يۈك مۇناسىۋىتى بار دەپ پەرەز قىلىڭ

فورمۇلادا ، K بۇلاقنىڭ قاتتىقلىقى (دائىملىق قىممەت بولۇشى ناتايىن) ،δ
x & گامما;

ئەتىيازلىق ئۆزگىرىشنىڭ مىقدارى (مۇسبەتكە قىسقارتىلغان) ،δ
x & گامما;

=|B

Beta

C| – |B

& گامما;

C|.

بىرلا ۋاقىتتا (3) (5) ، M.

& گامما;

with corner

& گامما;

مۇناسىۋەت

1.5 كەركىدان-بۇلاق مېخانىزىمىنىڭ پاسسىپ قاتتىقلىق ئالاھىدىلىكىنى تەھلىل قىلىش

كەركىدان-بۇلاق مېخانىزىمىنىڭ پاسسىپ قاتتىقلىق ئالاھىدىلىكىنى تەھلىل قىلىشقا قۇلايلىق يارىتىش ئۈچۈن (م

& گامما;

with corner

& گامما;

مۇناسىۋەت) ، بۇلاقنىڭ تۈز سىزىقلىق مۇسبەتلىكى بار دەپ پەرەز قىلىنىشى مۇمكىن ، ئاندىن فورمۇلا (4) نى قايتا يازغىلى بولىدۇ

فورمۇلادا ، Kconst تۇراقلىق نۆلدىن چوڭ. ئەۋرىشىم ئېڭەكنىڭ چوڭ-كىچىكلىكى بېكىتىلگەندىن كېيىن ، بازىنىڭ ئۇزۇنلۇقىمۇ بەلگىلىنىدۇ. شۇڭلاشقا ، l نى تۇراقلىق دەپ پەرەز قىلساق ، فورمۇلا (6) نى قايتا يازغىلى بولىدۇ

بۇ يەردە Kconstl2 تۇراقلىق نۆلدىن چوڭ ، ۋاقىت كوئېففىتسېنتى m & gamma; ئۇنىڭ ئۆلچىمى بار. تۇراقلىق كوئېففىتسېنت m نىڭ مۇناسىۋىتىنى تەھلىل قىلىش ئارقىلىق كەركىدان-بۇلاق مېخانىزىمىنىڭ پاسسىپ قاتتىقلىق ئالاھىدىلىكىگە ئېرىشكىلى بولىدۇ & gamma; ۋە ئايلىنىش بۇلۇڭى & gamma.

(9) تەڭلىمىسىدىن 6-رەسىمدە دەسلەپكى بۇلۇڭ = كۆرسىتىلدىπ م & gamma; ھەمدە ئۇزۇنلۇق نىسبىتى ۋە ئايلىنىش بۇلۇڭى & gamma;, & isin; [0.1, 0.9],& gamma;& isin; [0, π]. 7-رەسىمدە m نىڭ مۇناسىۋىتى كۆرسىتىلدى & gamma; ۋە ئايلىنىش بۇلۇڭى & gamma; for = 0.2 and different. 8-رەسىمدە كۆرسىتىلدى =π ئوخشىمىغان ۋاقىتتا ، m ئوتتۇرىسىدىكى مۇناسىۋەت & gamma; and angle & gamma.

كەركىدان بۇلاق مېخانىزىمىنىڭ ئېنىقلىمىسىغا ئاساسەن (1.3 بۆلەك) ۋە فورمۇلا (9) ، k بىلەن l تۇراقلىق بولغاندا ، m & gamma; پەقەت بۇلۇڭ بىلەن مۇناسىۋەتلىك & گامما ؛ ، كەركىداننىڭ ئۇزۇنلۇقى نىسبىتى ۋە باشنىڭ دەسلەپكى بۇلۇڭى.

(1) ئەگەر ۋە پەقەت & gamma; 0 گە تەڭπ ياكى ، م & gamma; نۆلگە تەڭ. & gamma; & isin; [0,], m & gamma; نۆلدىن چوڭ. & gamma; & isin; [π], m & gamma; نۆلدىن تۆۋەن. & isin; [0,], m & gamma; نۆلدىن چوڭ. & gamma;& isin; [π], m & gamma; نۆلدىن تۆۋەن.

(2) & gamma; [0,] بولغاندا ، ئايلىنىش بۇلۇڭى & gamma; increases, m & gamma; نۆلدىن بۇرۇلۇش نۇقتىسى بۇلۇڭىغا ئۆسىدۇ & gamma; 0 ئەڭ چوڭ قىممەتنى ئالىدۇ & gamma; max ، ئاندىن ئاستا-ئاستا تۆۋەنلەيدۇ.

(3) كەركىدان بۇلاق مېخانىزىمىنىڭ پاسسىپ قاتتىقلىق ئالاھىدىلىكى: & gamma;& isin; [0, & gamma; 0] ، بۇ ۋاقىتتا & gamma; كۆپىيىدۇ (سائەت قارشى يۆنىلىشتە) ، بۇرۇلۇش مومېنتى M. & gamma; كۆپىيىدۇ (سائەت شەكلىدە). بۇرۇلۇش نۇقتىسى بۇلۇڭى & gamma; 0 بولسا كەركىدان-بۇلاق مېخانىزىمىنىڭ مەنپىي قاتتىقلىقنىڭ ئەڭ چوڭ ئايلىنىش بۇلۇڭى ۋە & gamma;0 & isin; [0,]; m & gamma; max بولسا ئەڭ چوڭ سەلبىي پەيت كوئېففىتسېنتى. بېرىلگەن ۋە ، (9) تەڭلىمىنىڭ ھاسىل بولۇشى & gamma;0

(4) دەسلەپكى بۇلۇڭ قانچە چوڭ بولسا ، & gamma; the larger 0, m

& gamma; max

چوڭراق.

(5) ئۇزۇنلۇق نىسبىتى قانچە چوڭ بولسا ، & gamma; كىچىكرەك 0 ، m

& gamma; max

چوڭراق.

بولۇپمۇ ، =πكەركىدان بۇلاق مېخانىزىمىنىڭ پاسسىپ قاتتىقلىق ئالاھىدىلىكى ئەڭ ياخشى (مەنپىي قاتتىقلىق بۇلۇڭى دائىرىسى چوڭ ، تەمىنلىنىدىغان بۇرۇلۇش مومېنتى چوڭ). =πشۇنىڭ بىلەن بىر ۋاقىتتا ، ئوخشىمىغان شارائىتتا ، ئەڭ چوڭ ئايلىنىش بۇلۇڭى & كەركىدان بۇلاق مېخانىزىمىنىڭ پاسسىپ قاتتىقلىقى گامما 0 ۋە ئەڭ چوڭ مەنپىي بۇرۇلۇش كوئېففىتسېنتى m & gamma; Max 1-جەدۋەلدە كۆرسىتىلدى.

جەدۋەل 1 دەسلەپكى بۇلۇڭπ ئەڭ چوڭ مەنپىي قاتتىقلىق بۇلۇڭى & gamma; 0 ۋە ئەڭ چوڭ ۋاقىت كوئېففىتسېنتى m ئوخشىمىغان ئوخشىمىغان ئۇزۇنلۇق نىسبىتىدە

& gamma; max

پارامېتىر

قىممىتى

crank ئۇزۇنلۇقى نىسبىتى

0.1

0.2

0.3

0.4

0.5

ئەڭ چوڭ بۇرۇلۇش بۇلۇڭى & gamma;

0
/ rad

0.98

0.91

0.84

0.76

0.68

ئەڭ چوڭ پەيت كوئېففىتسېنتى m

& gamma; max

0.013

0.055

0.13

0.23

0.37

2 نۆل قاتتىقلىق ئەۋرىشىم ئېڭەك ياساش

2.1 نىڭ مۇسبەت ۋە مەنپىي قاتتىقلىقىنىڭ ماسلىشىشى 9-رەسىمدە كۆرسىتىلدى ، n (n 2) گۇرۇپپا پاراللېل كەركىدان بۇلاق مېخانىزىمى ئايلانما ئەتراپىدا تەكشى تەقسىملىنىپ ، ئىچكى ۋە تاشقى ئۈزۈك ئەۋرىشىم ھالقىلارغا ماس كېلىدىغان پاسسىپ قاتتىقلىق مېخانىزمىنى شەكىللەندۈرىدۇ.

ئىچكى ۋە تاشقى ئۈزۈك ئەۋرىشىم ھالقىلارنى مۇسبەت قاتتىقلىق سىستېمىسى قىلىپ ، نۆل قاتتىقلىق ئەۋرىشىم ئېڭەك ھاسىل قىلىڭ. نۆل قاتتىقلىقنى ئەمەلگە ئاشۇرۇش ئۈچۈن ، ئاكتىپ ۋە مەنپىي قاتتىقلىقنى ماسلاشتۇرۇڭ

بىرلا ۋاقىتتا (2) ، (3) ، (6) ، (11) ۋە & gamma; =θ، يۈك F. & بۇلاقنىڭ گامماسىغا ئېرىشكىلى بولىدۇ ۋە كۆچۈشδX نىڭ مۇناسىۋىتى & gamma; is

1.5-بۆلەككە ئاساسەن ، كەركىدان بۇلاق مېخانىزىمىنىڭ مەنپىي قاتتىقلىق بۇلۇڭى دائىرىسى: & gamma;& isin; [0, & gamma; 0] and & gamma;0 & isin; & gamma; 0, I .e. بۇلاق ھەمىشە شەكلى ئۆزگىرىپ كەتكەن ھالەتتە (δx & گامما; & ne; 0). ئىچكى ۋە تاشقى ئۈزۈكنىڭ ئەۋرىشىم ھالقىسىنىڭ ئايلىنىش دائىرىسى±0.35 rad (±20°) ، گۇناھنىڭ ترىگونومېتىرىك فۇنكسىيەسىنى ئاددىيلاشتۇرۇڭ & gamma; and cos & gamma; تۆۋەندىكىدەك

ئاددىيلاشتۇرۇلغاندىن كېيىن ، باھارنىڭ يۈك-كۆچۈش مۇناسىۋىتى

2.2 مۇسبەت ۋە مەنپىي قاتتىقلىق ماسلىشىش ئەندىزىسىنى خاتا تەھلىل قىلىش

(13) تەڭلىمىنى ئاددىي بىر تەرەپ قىلىش كەلتۈرۈپ چىقارغان خاتالىقنى باھالىغىن. نۆل قاتتىقلىقنىڭ ئەۋرىشىم ھالقىسىنىڭ ئەمەلىي بىر تەرەپ قىلىش پارامېتىرلىرىغا ئاساسەن (4.2 بۆلەك): n = 3, l = 40mm, =π, = 0.2, E = 73 GPa; ئىچكى ۋە تاشقى ئۈزۈكنىڭ ئەۋرىشىم ھالقا قومۇشنىڭ ئۆلچىمى L = 46mm ، T = 0.3mm ، W = 9.4mm; سېلىشتۇرۇش فورمۇلالىرى (12) ۋە (14) ئايرىم-ئايرىم ھالدا 10a ۋە 10b رەسىمدە كۆرسىتىلگەندەك ، ئالدى ۋە ئارقا بۇلاقنىڭ يۈك يۆتكىلىش مۇناسىۋىتى ۋە نىسپىي خاتالىقىنى ئاددىيلاشتۇرىدۇ.

10-رەسىمدە كۆرسىتىلگەندەك ، & gamma; 0.35 rad دىن تۆۋەن20°) ، يۈكنى يۆتكەش ئەگرى سىزىقىغا ئاددىيلاشتۇرۇلغان داۋالاش كەلتۈرۈپ چىقارغان نىسپىي خاتالىق% 2.0 دىن ئېشىپ كەتمەيدۇ ، فورمۇلا

(13) ئاددىيلاشتۇرۇلغان داۋالاشنى نۆل قاتتىقلىق ئەۋرىشىم ھالقا ياساشقا ئىشلىتىشكە بولىدۇ.

2.3 بۇلاقنىڭ قاتتىقلىق ئالاھىدىلىكى

بۇلاقنىڭ قاتتىقلىقىنى K دەپ پەرەز قىلساق ، بىرلا ۋاقىتتا (3) ، (6) ، (14)

نۆل قاتتىقلىقنىڭ ئەۋرىشىم ھالقىسىنىڭ ئەمەلىي بىر تەرەپ قىلىش پارامېتىرىغا ئاساسەن (4.2-بۆلەك) ، بۇلاق قاتتىقلىقى K نىڭ بۇلۇڭ ئەگرى سىزىقى & gamma; 11-رەسىمدە كۆرسىتىلدى. بولۇپمۇ ، قاچان & gamma; = 0, K ئەڭ تۆۋەن قىممەتنى ئالىدۇ.

لايىھىلەش ۋە بىر تەرەپ قىلىشقا قۇلايلىق بولۇش ئۈچۈن ، بۇلاق تۈز سىزىقلىق مۇسبەت قاتتىق بۇلاقنى قوللىنىدۇ ، قاتتىقلىقى Kconst. پۈتكۈل سەكتە ، ئەگەر نۆل قاتتىقلىق ئەۋرىشىم ئېڭەكنىڭ ئومۇمىي قاتتىقلىقى نۆلدىن چوڭ ياكى تەڭ بولسا ، Kconst K نىڭ ئەڭ تۆۋەن قىممىتىنى ئېلىشى كېرەك.

(16) تەڭلىمىسى نۆل قاتتىقلىق ئەۋرىشىم بەلۋاغنى قۇرغاندا تۈز سىزىقلىق مۇسبەت قاتتىقلىق بۇلىقىنىڭ قاتتىقلىق قىممىتى. 2.4 نۆل قاتتىقلىقنىڭ سۈپىتىنى ئانالىز قىلىش ياسالغان نۆل قاتتىقلىق ئەۋرىشىم يۈكنىڭ يۈك-يۆتكىلىش مۇناسىۋىتى

بىرلا ۋاقىتتا (2) ، (8) ، (16) فورمۇلاغا ئېرىشكىلى بولىدۇ

نۆل قاتتىقلىقنىڭ سۈپىتىنى باھالاش ئۈچۈن ، مەنپىي قاتتىقلىق مودۇلىنى قوشۇشنىڭ ئالدى-كەينىدىكى ئەۋرىشىم ئېڭەك قاتتىقلىقىنى ئازايتىش دائىرىسى نۆل قاتتىقلىق سۈپىتىنىڭ كوئېففىتسېنتى دەپ ئېنىقلىما بېرىلگەن.ηη % 100 كە يېقىنلاشقاندا ، نۆل قاتتىقلىقنىڭ سۈپىتى شۇنچە يۇقىرى بولىدۇ. 12-رەسىم 1-η كەركىداننىڭ ئۇزۇنلۇقى نىسبىتى ۋە دەسلەپكى بۇلۇڭى بىلەن بولغان مۇناسىۋىتى η ئۇ پاراللېل كەركىدان-بۇلاق مېخانىزىمىنىڭ n سانى ۋە ئاساسى ئۇزۇنلۇقى بىلەن مۇستەقىل ، ئەمما پەقەت كەركىداننىڭ ئۇزۇنلۇقى نىسبىتى ، ئايلىنىش بۇلۇڭى بىلەن مۇناسىۋەتلىك. & gamma; ۋە دەسلەپكى بۇلۇڭ.

(1) دەسلەپكى بۇلۇڭ كۆپىيىدۇ ، نۆل قاتتىقلىق سۈپىتى ئۆسىدۇ.

(2) ئۇزۇنلۇق نىسبىتى ئېشىپ ، نۆل قاتتىقلىق سۈپىتى تۆۋەنلەيدۇ.

(3) بۇلۇڭ & gamma; كۆپىيىدۇ ، نۆل قاتتىقلىق سۈپىتى تۆۋەنلەيدۇ.

نۆل قاتتىقلىق ئەۋرىشىم ئېڭەكنىڭ نۆل قاتتىقلىق سۈپىتىنى يۇقىرى كۆتۈرۈش ئۈچۈن ، دەسلەپكى بۇلۇڭ تېخىمۇ چوڭ قىممەتكە ئېرىشىشى كېرەك. كەركىداننىڭ ئۇزۇنلۇقى ئىمكانقەدەر كىچىك بولۇشى كېرەك. شۇنىڭ بىلەن بىر ۋاقىتتا ، 1.5-بۆلەكتىكى ئانالىز نەتىجىسىگە قارىغاندا ، ئەگەر بەك كىچىك بولسا ، كەركىدان-بۇلاق مېخانىزىمىنىڭ پاسسىپ قاتتىقلىق بىلەن تەمىنلەش ئىقتىدارى ئاجىز بولىدۇ. نۆل قاتتىقلىق ئەۋرىشىم ئېڭەكنىڭ نۆل قاتتىقلىق سۈپىتىنى يۇقىرى كۆتۈرۈش ئۈچۈن ، دەسلەپكى بۇلۇڭ =π، كەركىدان ئۇزۇنلۇقى = 0.2 ، يەنى 4.2 بۆلەكنىڭ ئەمەلىي پىششىقلاش پارامېتىرلىرى ئەۋرىشىم ئېڭەك.

نۆل قاتتىقلىق ئەۋرىشىم ئېڭەكنىڭ ئەمەلىي بىر تەرەپ قىلىش پارامېتىرلىرىغا ئاساسەن (4.2-بۆلەك) ، 13-رەسىمدە ئىچكى ۋە تاشقى ئۈزۈك ئەۋرىشىم ھالقا بىلەن نۆل قاتتىقلىق ئەۋرىشىم ئوتتۇرىسىدىكى بۇرۇلۇش بۇلۇڭى مۇناسىۋىتى كۆرسىتىلدى. قاتتىقلىقنىڭ تۆۋەنلىشى نۆل قاتتىقلىق سۈپىتىنىڭ كوئېففىتسېنتىηبۇلۇڭ بىلەن بولغان مۇناسىۋەت & gamma; 14-رەسىمدە كۆرسىتىلدى. 14-رەسىمگە ئاساسەن: 0.35 رادىئاتسىيەدە (20°) ئايلىنىش دائىرىسى ، نۆل قاتتىقلىق ئەۋرىشىم ئېڭەكنىڭ قاتتىقلىقى ئوتتۇرا ھېساب بىلەن% 97 تۆۋەنلەيدۇ. 0.26 rad (15°) بۇلۇڭ-پۇچقاقلار% 95 تۆۋەنلەيدۇ.

3 سىزىقلىق مۇسبەت قاتتىقلىق بۇلىقىنى لايىھىلەش

نۆل قاتتىقلىق ئەۋرىشىم ئېڭەكنىڭ قۇرۇلۇشى ئادەتتە ئەۋرىشىم ئېڭەكنىڭ چوڭ-كىچىكلىكى ۋە قاتتىقلىقى بېكىتىلگەندىن كېيىن بولىدۇ ، ئاندىن بۇلاق باھارنىڭ مېخانىزمدىكى قاتتىقلىقى بۇرۇلۇپ كېتىدۇ ، شۇڭا باھارنىڭ قاتتىقلىقى ۋە چوڭ-كىچىكلىكى تەلىپى بىر قەدەر قاتتىق بولىدۇ. بۇنىڭدىن باشقا ، دەسلەپكى بۇلۇڭ =π5a رەسىمدىن قارىغاندا ، نۆل قاتتىقلىق ئەۋرىشىم ئايلانما ئايلىنىش جەريانىدا ، بۇلاق ھەمىشە پىرىسلانغان ھالەتتە بولىدۇ ، يەنى“پىرىسلاش باھارى”.

ئەنئەنىۋى پىرىسلاش بۇلاقلىرىنىڭ قاتتىقلىقى ۋە چوڭ-كىچىكلىكىنى ئېنىق تەڭشەش تەس ، قوللىنىشچان پروگراممىلاردا دائىم يېتەكچى مېخانىزم تەلەپ قىلىنىدۇ. شۇڭلاشقا ، قاتتىقلىقى ۋە چوڭ-كىچىكلىكىنى خاسلاشتۇرغىلى بولىدىغان بۇلاق ئوتتۇرىغا قويۇلغان——ئالماس شەكىللىك يوپۇرماق بۇلاق تىزمىسى. ئالماس شەكىللىك يوپۇرماق بۇلاق تىزمىسى (15-رەسىم) بىر قاتار تۇتاشتۇرۇلغان كۆپ خىل ئالماس شەكىللىك يوپۇرماق بۇلىقىدىن تۈزۈلگەن. ئۇ ھەقسىز قۇرۇلما لايىھىلەش ۋە يۇقىرى دەرىجىدىكى خاسلاشتۇرۇش ئالاھىدىلىكىگە ئىگە. ئۇنىڭ بىر تەرەپ قىلىش تېخنىكىسى ئەۋرىشىم ھالقا بىلەن بىردەك بولۇپ ، ھەر ئىككىسى ئىنچىكە سىم كېسىش ئارقىلىق بىر تەرەپ قىلىنىدۇ.

3.1 ئالماس شەكىللىك يوپۇرماق بۇلاق تىزمىسىنىڭ يۈك-يۆتكىلىش مودېلى

رومكا يوپۇرمىقى بۇلىقىنىڭ سىممېترىكلىكى سەۋەبىدىن ، 16-رەسىمدە كۆرسىتىلگەندەك ، پەقەت بىرلا يوپۇرماق بۇلىقى بېسىم ئانالىزىغا دۇچ كېلىشى كېرەك. α قومۇش بىلەن گورىزونتال ئوتتۇرىسىدىكى بۇلۇڭ ، قومۇشنىڭ ئۇزۇنلۇقى ، كەڭلىكى ۋە قېلىنلىقى ئايرىم-ئايرىم ھالدا Ld ، Wd ، Td ، f بولسا رومبا يوپۇرمىقى بۇلىقىدىكى ئۆلچەملىك بىرلىككە كەلگەن يۈك ،δy بولسا رومبىك يوپۇرماق بۇلىقىنىڭ y يۆنىلىشىدىكى شەكلى ئۆزگىرىشى ، كۈچ fy ۋە دەقىقى m بولسا بىر قومۇشنىڭ ئۇچىدىكى يۈككە تەڭ كېلىدۇ ، fv ۋە fw بولسا wov كوئوردېنات سىستېمىسىدىكى fy نىڭ تەركىب كۈچى.

AWTAR نىڭ نۇر دەستىسى ئۆزگىرىش نەزەرىيىسىگە ئاساسلانغاندا ، يەككە قومۇشنىڭ ئۆلچەملىك بىرلىككە كەلگەن يۈك-يۆتكىلىش مۇناسىۋىتى

قاتتىق بەدەننىڭ قومۇشتىكى چەكلىمىگە ئۇچرىشى سەۋەبىدىن ، قومۇشنىڭ شەكلى ئۆزگىرىشنىڭ ئالدى-كەينىدىكى ئاخىرقى بۇلۇڭى نۆل ، يەنىθ = 0. بىرلا ۋاقىتتا (20) (22)

(23) تەڭلىمىسى رومبىك يوپۇرمىقى بۇلىقىنىڭ يۈك-يۆتكىلىش دەرىجىسىنى بىرلىككە كەلتۈرۈش ئەندىزىسى. n2 رومبىك يوپۇرماق بۇلاقلىرى بىر-بىرىگە ئۇلانغان بولۇپ ، ئۇنىڭ يۈكنى يۆتكەش ئەندىزىسى

فورمۇلادىن (24) ، قاچانαD كىچىك بولغاندا ، ئالماس شەكىللىك يوپۇرماق بۇلاق تىزمىسىنىڭ قاتتىقلىقى تىپىك ئۆلچەم ۋە تىپىك يۈك ئاستىدا تەخمىنەن تۈز بولىدۇ.

3.2 مودېلنىڭ ئاخىرقى ئېلېمېنت تەقلىد قىلىش

ئالماس شەكىللىك يوپۇرماق بۇلىقىنىڭ يۈك يۆتكەش ئەندىزىسىنىڭ چەكلىك ئېلېمېنت تەقلىد قىلىش تەكشۈرۈشى ئېلىپ بېرىلدى. ANSYS مېخانىكىلىق APDL 15.0 نى ئىشلىتىپ تەقلىد پارامېتىرلىرى 2-جەدۋەلدە كۆرسىتىلدى ، ئالماس شەكىللىك يوپۇرماق بۇلىقىغا 8 N بېسىم قوللىنىلدى.

2-جەدۋەل رومبىك يوپۇرمىقى بۇلاق تىزمىسىنىڭ ئاخىرقى ئېلېمېنت تەقلىد پارامېتىرلىرى

پارامېتىر

قىممىتى

ماتېرىيال

AL7075-T6

قومۇش ئۇزۇنلۇقى L.

دو

/ mm

18

قومۇش كەڭلىكى W.

دو

/ mm

10

Reed Thickness T.

دو

/ mm

0.25

قومۇش يانتۇ بۇلۇڭىα/°
10/20/30/40

ئېلاستىك مودۇل E / GPa

73

مودېل نەتىجىسى بىلەن رومبوس يوپۇرمىقى بۇلاق يۈك-يۆتكىلىش مۇناسىۋىتىنىڭ تەقلىدىي نەتىجىسى ئوتتۇرىسىدىكى سېلىشتۇرما رەسىمدە كۆرسىتىلدى. 17 (dimensionization). ئوخشىمىغان يانتۇ بۇلۇڭلۇق تۆت رومبوس يوپۇرمىقى بۇلىقىغا نىسبەتەن ، مودېل بىلەن چەكلىك ئېلېمېنت تەقلىد قىلىش نەتىجىسى ئوتتۇرىسىدىكى نىسپىي خاتالىق% 1.5 تىن ئېشىپ كەتمەيدۇ. مودېلنىڭ توغرىلىقى ۋە توغرىلىقى دەلىللەندى (24).

4 نۆل قاتتىقلىقنىڭ ئەۋرىشىم ئېغىزىنى لايىھىلەش ۋە سىناق قىلىش

4.1 نۆل قاتتىقلىق ئەۋرىشىم بەلۋاغنىڭ پارامېتىر لايىھىسى

نۆل قاتتىقلىق ئەۋرىشىم بەلۋاغنى لايىھىلەش ئۈچۈن ، ئەۋرىشىم ئېڭەكنىڭ لايىھىلەش پارامېتىرلىرىنى ئالدى بىلەن مۇلازىمەت شارائىتىغا ئاساسەن بېكىتىش ، ئاندىن كەركىدان بۇلاق مېخانىزىمىنىڭ مۇناسىۋەتلىك پارامېتىرلىرىنى تەتۈر ھېسابلاش كېرەك.

4.1.1 ئەۋرىشىم بەلۋاغ پارامېتىرلىرى

ئىچكى ۋە تاشقى ئۈزۈك ئەۋرىشىم ھالقىلارنىڭ كېسىشىش نۇقتىسى قومۇش ئۇزۇنلۇقىنىڭ% 12.73 گە جايلاشقان ، ئۇنىڭ پارامېتىرلىرى 3-جەدۋەلدە كۆرسىتىلدى. (2) تەڭلىمىگە ئالماشتۇرغاندا ، ئىچكى ۋە تاشقى ھالقا ئەۋرىشىم ھالقىلارنىڭ بۇرۇلۇش مومېنتى بۇلۇڭى مۇناسىۋىتى.

3-جەدۋەل ئىچكى ۋە تاشقى ھالقا ئەۋرىشىم ھالقىلارنىڭ قۇرۇلما پارامېتىرلىرى ۋە ماددى خۇسۇسىيىتى

پارامېتىر

قىممىتى

ماتېرىيال

AL7075-T6

قومۇشنىڭ ئۇزۇنلۇقى L / mm

46

قومۇش كەڭلىكى W / mm

9.4

قومۇش قېلىنلىقى T / mm

0.30

ئېلاستىك مودۇل E / GPa

73

4.1.2 سەلبىي قاتتىقلىق مېخانىزىمى پارامېتىرلىرى

ئەنجۈردە كۆرسىتىلگەندەك. 18 ، پاراللېل بۇلاق مېخانىزىمىنىڭ n سانىنى پاراللېل ھالدا 3 قىلىپ ئالغاندا ، ئۇزۇنلۇقى l = 40 مىللىمېتىر ئەۋرىشىم ئېڭەكنىڭ چوڭ-كىچىكلىكى تەرىپىدىن بەلگىلىنىدۇ. 2.4-بۆلەكنىڭ خۇلاسىسىگە ئاساسەن ، دەسلەپكى بۇلۇڭ =π، crank ئۇزۇنلۇقى نىسبىتى = 0.2. (16) تەڭلىمىگە ئاساسەن ، بۇلاقنىڭ قاتتىقلىقى (I. ئالماس يوپۇرمىقى بۇلاق تىزمىسى) Kconst = 558.81 N / m (26)

4.1.3 ئالماس يوپۇرمىقى بۇلاق تىزمىسى پارامېتىرلىرى

by l = 40mm, =π، = 0.2 ، بۇلاقنىڭ ئەسلى ئۇزۇنلۇقى 48 مىللىمېتىر ، ئەڭ چوڭ شەكلى ئۆزگىرىش (& gamma; = 0) 16mm. قۇرۇلما چەكلىمىسى تۈپەيلىدىن ، بىر تال رومبا يوپۇرمىقى بۇلىقىنىڭ بۇنداق چوڭ ئۆزگىرىش پەيدا قىلىشى تەس. تۆت رومبا يوپۇرمىقى بۇلاقنى بىر يۈرۈش (n2 = 4) ئىشلىتىپ ، بىر تال رومبا يوپۇرمىقى بۇلىقىنىڭ قاتتىقلىقى

Kd = 4Kconst = 2235.2 N / m (27)

مەنپىي قاتتىقلىق مېخانىزىمىنىڭ چوڭ-كىچىكلىكىگە ئاساسەن (18-رەسىم) ، ئالماس شەكىللىك يوپۇرماق بۇلىقىنىڭ قومۇش ئۇزۇنلۇقى ، كەڭلىكى ۋە قومۇش يانتۇ بۇلۇڭىنى كۆزدە تۇتقاندا ، قومۇش فورمۇلا (23) ۋە قاتتىقلىق فورمۇلا (27) دىن يەكۈنلىنىدۇ. ئالماس شەكىللىك يوپۇرماق بۇلىقى قېلىن. رومبا يوپۇرمىقى بۇلاقلىرىنىڭ قۇرۇلما پارامېتىرلىرى 4-جەدۋەلدە كۆرسىتىلدى.

يۈزى4

خۇلاسىلەپ ئېيتقاندا ، 3-جەدۋەل ۋە 4-جەدۋەلدە كۆرسىتىلگەندەك ، كەركىدان بۇلاق مېخانىزىمىغا ئاساسەن نۆل قاتتىقلىق ئەۋرىشىم ئېڭەكنىڭ پارامېتىرلىرى بېكىتىلدى.

4.2. نۆل قاتتىقلىق ئەۋرىشىم سەلبىي قاتتىقلىق مېخانىزىمى ۋە پاراللېل ھالدا ئىچكى ۋە تاشقى ئۈزۈك ئەۋرىشىم ھالقىدىن تەركىب تاپقان. قۇرۇلما لايىھىسى 19-رەسىمدە كۆرسىتىلدى.

ئىچكى ۋە تاشقى ئۈزۈكنىڭ ئەۋرىشىم ھالقىسى ۋە ئالماس شەكىللىك يوپۇرماق بۇلاق تىزمىسى ئىنچىكە سىم كېسىش ماشىنىسى ئارقىلىق بىر تەرەپ قىلىنىدۇ. ئىچكى ۋە تاشقى ئۈزۈك ئەۋرىشىم ھالقىلار پىششىقلاپ ئىشلىنىدۇ. 20-رەسىم ئۈچ يۈرۈش ئالماس شەكىللىك يوپۇرماق بۇلاق تىزمىسىنىڭ فىزىكىلىق رەسىمى ، 21-رەسىم قۇراشتۇرۇلغان نۆل قاتتىقلىق ئەۋرىشىم ئەۋرىشىم ئەۋرىشكىنىڭ فىزىكىلىق رەسىمى.

4.3.

4.4 تەجرىبە سانلىق مەلۇمات بىر تەرەپ قىلىش ۋە خاتالىق ئانالىزى

ئىچكى ۋە تاشقى ھالقىلارنىڭ ئايلانما قاتتىقلىقى ۋە نۆل قاتتىقلىق ئەۋرىشىم ھالقىلارنىڭ ئايلىنىش قاتتىقلىقى سىناق سۇپىسىدا سىناق قىلىنغان ، سىناق نەتىجىسى 23-رەسىمدە كۆرسىتىلگەن. رەسىمدە كۆرسىتىلگەندەك فورمۇلا (19) بويىچە نۆل قاتتىقلىق ئەۋرىشىم ئېڭەكنىڭ نۆل قاتتىقلىق ئەگرى سىزىقىنى ھېسابلاپ سىزىڭ. 24.

سىناق نەتىجىسىدە كۆرسىتىلىشچە ، نۆل قاتتىقلىق ئەۋرىشىم ئايلانما ئايلىنىشنىڭ قاتتىقلىقى نۆلگە يېقىنلاشقان. ئىچكى ۋە تاشقى ھالقا ئەۋرىشىم ھالقىلارغا سېلىشتۇرغاندا ، نۆل قاتتىقلىق ئەۋرىشىم ئېڭەك±0.31 rad (18°) قاتتىقلىق ئوتتۇرا ھېساب بىلەن% 93 تۆۋەنلىگەن. 0.26 rad (15°) ، قاتتىقلىق نىسبىتى% 90 تۆۋەنلەيدۇ.

23-ۋە 24-رەسىملەردە كۆرسىتىلگەندەك ، نۆل قاتتىقلىق دەرىجىسىنىڭ سىناق نەتىجىسى بىلەن نەزەرىيەۋى مودېل نەتىجىسى (نىسپىي خاتالىق% 15 كىمۇ يەتمەيدۇ) ئوتتۇرىسىدا يەنىلا بەلگىلىك پەرق بار ، خاتالىقنىڭ ئاساسلىق سەۋەبى تۆۋەندىكىچە.

(1) ترىگونومېترىك ئىقتىدارنىڭ ئاددىيلىشىشىدىن كېلىپ چىققان مودېل خاتالىقى.

(2) سۈركىلىش. ئالماس يوپۇرمىقى بۇلاق تىزمىسى بىلەن ئورنىتىلغان ئوق ئوتتۇرىسىدا سۈركىلىش بار.

(3) بىر تەرەپ قىلىش خاتالىقى. قومۇشنىڭ ئەمەلىي چوڭلۇقىدا خاتالىق بار.

(4) يىغىلىش خاتالىقى. ئالماس شەكىللىك يوپۇرماق بۇلاق تىزمىسىنىڭ ئورنىتىش تۆشۈكى بىلەن ئوقنىڭ پەرقى ، سىناق سۇپىسى ئۈسكۈنىسىنىڭ ئورنىتىش پەرقى قاتارلىقلار.

4.5 تىپىك نۆل قاتتىقلىق ئەۋرىشىم ئېڭەك بىلەن ئىقتىدار سېلىشتۇرۇش ئەدەبىياتتا [4] ، 25-رەسىمدە كۆرسىتىلگەندەك ، نۆل قاتتىقلىقنىڭ ئەۋرىشىم ھالقىسى ZSFP_CAFP قۇرۇلدى.

نۆل قاتتىقلىقنىڭ ئەۋرىشىم ھالقىسى ZSFP_IORFP نى سېلىشتۇرۇش (رەسىم). 21) ۋە ZSFP_CAFP (رەسىم). 25) ئىچكى ۋە تاشقى ئۈزۈك ئەۋرىشىم ھالقىلاردىن پايدىلىنىپ ياسالغان

(1) ZSFP_IORFP ، قۇرۇلمىسى تېخىمۇ ئىخچام.

(2) ZSFP_IORFP نىڭ بۇلۇڭ دائىرىسى كىچىك. بۇلۇڭ دائىرىسى ئەۋرىشىم ئېڭەكنىڭ بۇلۇڭ دائىرىسى بىلەن چەكلىنىدۇ. بۇلۇڭ دائىرىسى ZSFP_CAFP80°, ZSFP_IORFP بۇلۇڭ دائىرىسى40°.

(3) ±18°بۇلۇڭ دائىرىسىدە ، ZSFP_IORFP تېخىمۇ يۇقىرى سۈپەتلىك نۆل قاتتىقلىققا ئىگە. ZSFP_CAFP نىڭ ئوتتۇرىچە قاتتىقلىقى% 87 تۆۋەنلىدى ، ZSFP_IORFP نىڭ ئوتتۇرىچە قاتتىقلىقى% 93 تۆۋەنلىدى.

خۇلاسە5

ساپ بۇرۇلۇش ئاستىدىكى ئىچكى ۋە تاشقى ھالقىلارنىڭ ئەۋرىشىم ئېغىزىنى مۇسبەت قاتتىقلىق سىستېمىسى سۈپىتىدە ئېلىپ ، نۆل قاتتىقلىق ئەۋرىشىم بەلۋاغنى قۇرۇش ئۈچۈن تۆۋەندىكى خىزمەتلەر ئىشلەندى.

(1) سەلبىي قاتتىق ئايلىنىش مېخانىزمىنى ئوتتۇرىغا قويۇش——كەركىدان بۇلاق مېخانىزىمىغا نىسبەتەن ، قۇرۇلما پارامېتىرلىرىنىڭ پاسسىپ قاتتىقلىق ئالاھىدىلىكىگە بولغان تەسىرىنى تەھلىل قىلىدىغان مودېل قۇرۇلدى (1-جەدۋەل).

. نۆل قاتتىقلىق دەرىجىسىدىكى نۆل قاتتىقلىق سۈپىتىنىڭ ئەۋرىشىم بۇلاق مېخانىزىمىنىڭ نەزەرىيىۋى جەھەتتىن ئېيتقاندا ، ئىچكى ۋە تاشقى ھالقىلارنىڭ ئەۋرىشىم ئېڭەكنىڭ زەربىسىدە.±20°) ، قاتتىقلىقنىڭ ئوتتۇرىچە تۆۋەنلەش نىسبىتى% 97 كە يېتىدۇ.

(3) خاسلاشتۇرغىلى بولىدىغان قاتتىقلىقنى ئوتتۇرىغا قويۇش“باھار”——ئالماس شەكىللىك يوپۇرماق بۇلاق تىزمىسى ئۇنىڭ قاتتىقلىق ئەندىزىسىنى (23-نومۇرلۇق تەڭلىمە) بەرپا قىلىپ ، چەكلىك ئېلېمېنت ئۇسۇلى ئارقىلىق دەلىللەنگەن.

(4) ئىخچام نۆل قاتتىقلىق ئەۋرىشىم ئەۋرىشكە ئەۋرىشكىسىنى لايىھىلەش ، بىر تەرەپ قىلىش ۋە سىناق قىلىشنى تاماملىدى. سىناق نەتىجىسى شۇنى كۆرسىتىپ بېرىدۇ: ساپ بۇرۇلۇشنىڭ ئاستىدا36°ئايلىنىش بۇلۇڭى دائىرىسىدە ، ئىچكى ۋە تاشقى ئۈزۈك ئەۋرىشىم ھالقا بىلەن سېلىشتۇرغاندا ، نۆل قاتتىقلىق ئەۋرىشىم ئېڭەكنىڭ قاتتىقلىقى ئوتتۇرا ھېساب بىلەن% 93 تۆۋەنلەيدۇ.

ياسالغان نۆل قاتتىقلىق ئەۋرىشىم ئېڭەك پەقەت ساپ بۇرۇلۇش ھەرىكىتىنىڭ ئاستىدا بولۇپ ، بۇنى ھېس قىلالايدۇ“نۆل قاتتىقلىق”، مۇرەككەپ يۈك قاچىلاش شارائىتىنى ئويلاشماي. شۇڭلاشقا ، مۇرەككەپ يۈك شارائىتىدا نۆل قاتتىقلىق ئەۋرىشىم ھالقىلارنى ياساش كېيىنكى تەتقىقاتنىڭ مۇھىم نۇقتىسى. ئۇنىڭدىن باشقا ، نۆل قاتتىقلىق ئەۋرىشىم بەلۋاغنىڭ ھەرىكىتى جەريانىدا بار بولغان سۈركىلىشنى ئازايتىش نۆل قاتتىقلىقنىڭ ئەۋرىشىم ھالقىسىنىڭ مۇھىم ئەلالاشتۇرۇش يۆنىلىشى.

پايدىلانما

[1] HOWELL L L. ماس كېلىدىغان مېخانىزملار [M]. New York: John Wiley&Sons, Inc, 2001.

[2] يۈ جىڭجۈن ، پېي شۈ ، بى شۇشېڭ قاتارلىقلار. ئەۋرىشىم ئېڭەك مېخانىزىمىنىڭ لايىھىلەش ئۇسۇللىرى ئۈستىدىكى تەتقىقات. جۇڭگو ماشىنىسازلىق ژورنىلى ، 2010 ، 46 (13): 2-13. Y u جىن چېمپىيونى ، PEI X U ، BIS تېلېفونى ، ETA يۇقىرى كۆتۈرۈلدى. ئەۋرىشىم مېخانىزىمنىڭ زامانىۋى لايىھىلەش ئۇسۇلى [J]. ماشىنىسازلىق ژورنىلى ، 2010 ، 46 (13): 2-13.

[3] MORSCH F M, Herder J L. ئومۇمىي نۆل قاتتىقلىق ماسلاشتۇرۇلغان لايىھە [C] // ASME خەلقئارا لايىھىلەش قۇرۇلۇش يىغىنى. 2010:427-435.

[4] MERRIAM E G, Howell L L. ئايلانما ئەۋرىشىملىكنىڭ تۇراقلىق تەڭپۇڭلۇقى ئۈچۈن ئۆلچەمسىز ئۇسۇل [J]. مېخانىزم & ماشىنا نەزەرىيىسى ، 2015 ، 84 (84): 90-98.

[5] HOETMER K, Woo G, Kim C قاتارلىقلار. سىتاستىكىلىق تەڭپۇڭلۇق مېخانىزىمى ئۈچۈن پاسسىپلىق بىناكارلىق قۇرۇلۇشلىرى: لايىھىلەش ۋە سىناق قىلىش [J]. مېخانىزم Journal ورنىلى & ماشىنا ئادەم ، 2010 ، 2 (4): 041007.

[6] JENSEN B D, Howell L L. ئوق ھالقىسىمان ئەۋرىشىم تۈۋرۈكلەرنىڭ مودېلى [J]. مېخانىزم ۋە ماشىنا نەزەرىيىسى ، 2002 ، 37 (5): 461-476.

[7] WITTRICK W H. كېسىلگەن ئەۋرىشىم تۈۋرۈكلەرنىڭ خۇسۇسىيىتى ۋە بەلۋاغلار كېسىلگەن نۇقتىنىڭ تەسىرى [J]. ئاۋىئاتسىيە چارەكلىكى ، 1951 ، II: 272-292.

[8] l IU l, BIS, yang Q, ETA. ئۇلترا ئېنىقلىقتىكى ئەسۋابلارغا قوللىنىلغان ئومۇملاشتۇرۇلغان ئۈچ ھالقىدىن ھالقىغان ئەۋرىشىم ئەۋرىشىم تۈۋرۈكلەرنى لايىھىلەش ۋە سىناق قىلىش. ئىلمىي ئەسۋابلارنى تەكشۈرۈش ، 2014 ، 85 (10): 105102.

[9] ياڭ چىزى ، ليۇ لاڭ ، بى شۇشېڭ قاتارلىقلار. ئومۇملاشتۇرۇلغان ئۈچ قىرلىق قومۇش ئەۋرىشىم ئايلانما ئايلىنىشنىڭ قاتتىقلىق ئالاھىدىلىكى تەتقىقاتى. جۇڭگو ماشىنىسازلىق ژورنىلى ، 2015 ، 51 (13): 189-195.

y Q Q سۆز ، l IU Lang ، BIS ئاۋازى ، ETA. ئومۇملاشتۇرۇلغان ئۈچ ھالقىلىق ھالقىغان ئەۋرىشىم ئەۋرىشىملىكنىڭ ئايلىنىش قاتتىقلىقى [J]. ماشىنىسازلىق ژورنىلى ، 2015 ، 51 (13): 189-195.

[10] l IU l, جاۋ H ، BIS ، ETA. باھار ھالقىغان ئەۋرىشىم تۈۋرۈكلەرنىڭ توپولوگىيە قۇرۇلمىسىنىڭ ئىقتىدار سېلىشتۇرمىسى تەتقىقاتى [C] // ASME 2014 خەلقئارا لايىھىلەش قۇرۇلۇش تېخنىكا يىغىنى ۋە كومپيۇتېر ۋە قۇرۇلۇش يىغىنىدىكى ئۇچۇرلار ، ئاۋغۇست 17–2014-يىلى 20-ئاينىڭ 20-كۈنى ، ئامېرىكا نيۇ-يوركنىڭ بۇففالو. ASME, 2014 : V05AT08A025.

[11] l IU l, BIS, yang Q. ئىچكى قىسىمدىكى قاتتىقلىق ئالاھىدىلىكى–دەرىجىدىن تاشقىرى ئىنچىكە ئەسۋابلارغا قوللىنىلغان تاشقى ئۈزۈك ئەۋرىشىم تۈۋرۈك [J]. ماشىنىسازلىق ئىنژېنېرلىرى ئورگىنىنىڭ ئارخىپ ماتېرىياللىرى C بۆلۈمى ماشىنىسازلىق ئىلمى ژورنىلى 1989-1996 (توم 203-210) ، 2017: 095440621772172.

[12] SANCHEZ J A G. ماس كېلىدىغان مېخانىزىمنىڭ تۇراقلىق تەڭپۇڭلۇقىنىڭ ئۆلچىمى [C] // ASME 2010 خەلقئارا لايىھىلەش قۇرۇلۇش تېخنىكىلىق يىغىنى ۋە كومپيۇتېر ۋە قۇرۇلۇش يىغىنىدىكى ئۇچۇرلار ، ئاۋغۇست 15–2010-يىلى 18-ئاي ، مونترېئال ، كۋېبېك ، كانادا. ASME, 2010:465-473.

[13] AWTAR S, Sen S. ئىككى ئۆلچەملىك نۇرنىڭ ئەۋرىشىملىكى ئۈچۈن ئومۇملاشتۇرۇلغان چەكلەش ئەندىزىسى: سىزىقسىز بېسىم ئېنېرگىيىسى ھاسىل قىلىش [J]. مېخانىكىلىق لايىھىلەش ژورنىلى ، 2010 ، 132: 81009.

ئاپتور ھەققىدە: بى شۇشېڭ (مۇناسىپ ئاپتور) ، ئەر ، 1966-يىلى تۇغۇلغان ، دوختۇر ، پروفېسسور ، دوكتور نازارەتچىسى. ئۇنىڭ ئاساسلىق تەتقىقات يۆنىلىشى پۈتۈنلەي جانلىق مېخانىزم ۋە بىئونىك ماشىنا ئادەم.

كەركىدان بۇلاق مېخانىزىمىنى ئاساس قىلغان نۆل قاتتىقلىق ئەۋرىشىم يېڭىلىق يارىتىشچان ۋە ئىنقىلابى تېخنىكا بولۇپ ، ئۇ ھەر خىل قوللىنىشچان پروگراممىلاردا راۋان ۋە ئېنىق ھەرىكەت قىلالايدۇ. بۇ ماقالىدە بىز بۇ زەنجىرنىڭ خىزمەت پىرىنسىپى ۋە ئۇنىڭ قوللىنىشچان پروگراممىلىرى ئۈستىدە ئىزدىنىمىز.

ئىشىكنى تاقاشقا كەلسەك ، ئۇنىڭ تاقاش ئۇسۇلى بارلىق پەرقلەرنى كەلتۈرۈپ چىقىرىدۇ. ئادەتتىكى ھالقىلار قاتتىق ئاۋاز بىلەن ئېتىلىپ ، تەسىر ۋە بىئاراملىقنى كەلتۈرۈپ چىقىرىشى مۇمكىن. I