Abstract: The rotational stiffness of the zero-stiffness flexible hinge is approximately zero, which overcomes the defect that ordinary flexible hinges require driving torque, and can be applied to flexible grippers and other fields. Taking the inner and outer ring flexible hinges under the action of pure torque as the positive stiffness subsystem, the research Negative stiffness mechanism and matching positive and negative stiffness can construct zero stiffness flexible hinge. Propose a negative stiffness rotation mechanism——Crank spring mechanism, modeled and analyzed its negative stiffness characteristics; by matching positive and negative stiffness, analyzed the influence of structural parameters of crank spring mechanism on zero stiffness quality; proposed a linear spring with customizable stiffness and size——Diamond-shaped leaf spring string, the stiffness model was established and the finite element simulation verification was carried out; finally, the design, processing and testing of a compact zero-stiffness flexible hinge sample were completed. The test results showed that: under the action of pure torque,±18°In the range of rotation angles, the rotational stiffness of the zero-stiffness flexible hinge is 93% lower than that of the inner and outer ring flexible hinges on average. The constructed zero-stiffness flexible hinge has a compact structure and high-quality zero-stiffness; the proposed negative-stiffness rotation mechanism and the linear The spring has great reference value for the study of flexible mechanism.

0 Preface

Flexible hinge (bearing)

^[1-2]

Relying on the elastic deformation of the flexible unit to transmit or convert motion, force and energy, it has been widely used in precision positioning and other fields. Compared with traditional rigid bearings, there is a restoring moment when the flexible hinge rotates. Therefore, the drive unit needs to provide output torque to drive and Keep the rotation of the flexible hinge. Zero stiffness flexible hinge

^[3]

(Zero stiffness flexural pivot, ZSFP) is a flexible rotary joint whose rotational stiffness is approximately zero. This type of flexible hinge can stay at any position within the stroke range, also known as static balance flexible hinge

^[4]

, are mostly used in fields such as flexible grippers.

Based on the modular design concept of the flexible mechanism, the entire zero-stiffness flexible hinge system can be divided into two subsystems of positive and negative stiffness, and the zero-stiffness system can be realized through the matching of positive and negative stiffness

^[5]

. Among them, the positive stiffness subsystem is usually a large-stroke flexible hinge, such as a cross-reed flexible hinge

^[6-7]

, generalized three-cross reed flexible hinge

^[8-9]

and inner and outer ring flexible hinges

^[10-11]

etc. At present, the research on flexible hinges has achieved a lot of results, therefore, the key to design zero-stiffness flexible hinges is to match suitable negative stiffness modules for flexible hinges[3].

Inner and outer ring flexible hinges (Inner and outer ring flexural pivots, IORFP) have excellent characteristics in terms of stiffness, precision and temperature drift. The matching negative stiffness module provides the construction method of the zero-stiffness flexible hinge, and finally, completes the design, sample processing and testing of the zero-stiffness flexible hinge.

1 crank spring mechanism

1.1 Definition of negative stiffness

The general definition of stiffness K is the rate of change between the load F borne by the elastic element and the corresponding deformation dx

K= dF/dx (1)

When the load increment of the elastic element is opposite to the sign of the corresponding deformation increment, it is negative stiffness. Physically, the negative stiffness corresponds to the static instability of the elastic element

^[12]

.Negative stiffness mechanisms play an important role in the field of flexible static balance. Usually, negative stiffness mechanisms have the following characteristics.

(1) The mechanism reserves a certain amount of energy or undergoes a certain deformation.

(2) The mechanism is in a critical instability state.

(3) When the mechanism is slightly disturbed and leaves the equilibrium position, it can release a larger force, which is in the same direction as the movement.

1.2 Construction principle of zero-stiffness flexible hinge

The zero-stiffness flexible hinge can be constructed by using positive and negative stiffness matching, and the principle is shown in Figure 2.

(1) Under the action of pure torque, the inner and outer ring flexible hinges have an approximately linear torque-rotation angle relationship, as shown in Figure 2a. Especially, when the intersection point is located at 12.73% of the reed length, the torque-rotation angle relationship is linear

^[11]

, at this time, the restoring moment Mpivot (clockwise direction) of the flexible hinge is related to the bearing rotation angleθ(counterclockwise) the relationship is

Mpivot=(8EI/L)θ (2)

In the formula, E is the elastic modulus of the material, L is the length of the reed, and I is the moment of inertia of the section.

(2) According to the rotational stiffness model of the inner and outer ring flexible hinges, the negative stiffness rotating mechanism is matched, and its negative stiffness characteristics are shown in Figure 2b.

(3) In view of the instability of the negative stiffness mechanism

^[12]

, the stiffness of the zero-stiffness flexible hinge should be approximately zero and greater than zero, as shown in Figure 2c.

1.3 Definition of crank spring mechanism

According to literature [4], a zero-stiffness flexible hinge can be constructed by introducing a pre-deformed spring between the moving rigid body and the fixed rigid body of the flexible hinge. For the inner and outer ring flexible hinge shown in FIG. 1, a spring is introduced between the inner ring and the outer ring, I .e., a spring-crank mechanisms (SCM) is introduced. Referring to the crank slider mechanism shown in Figure 3, the related parameters of the crank spring mechanism are shown in Figure 4. The crank-spring mechanism is composed of a crank and a spring (set stiffness as k). the initial angle is the included angle between the crank AB and the base AC when the spring is not deformed. R represents the crank length, l represents the base length, and defines the crank length ratio as the ratio of r to l, I .e. = r/l (0<<1).

The construction of the crank-spring mechanism requires the determination of 4 parameters: the base length l, the crank length ratio , the initial angle and the spring stiffness K.

The deformation of the crank spring mechanism under force is shown in Figure 5a, at the moment M

_γ

Under the action, the crank moves from the initial position AB

_Beta

turn to AB

_γ

, during the rotation process, the included angle of the crank relative to the horizontal position

_γ

called the crank angle.

Qualitative analysis shows that the crank rotates from AB (initial position, M & gamma; Zero) to AB0 (“dead point”location, M

_γ

is zero), the crank-spring mechanism has a deformation with negative stiffness characteristics.

1.4 The relationship between torque and rotation angle of crank spring mechanism

In Fig. 5, the torque M & gamma; clockwise is positive, the crank angle & gamma; counterclockwise is positive, and the moment load M is modeled and analyzed below.

_γ

with crank angle

_γ

The relationship between the modeling process is dimensioned.

As shown in Figure 5b, the torque balance equation for crank AB & gamma is listed.

In the formula, F & gamma; is the spring restoring force, d & gamma; is F & gamma; to point A. Assume that the displacement-load relation of the spring is

In the formula, K is the spring stiffness (not necessarily a constant value),δ

xγ

is the amount of spring deformation (shortened to positive),δ

xγ

=|B

_Beta

C| – |B

_γ

C|.

Simultaneous type (3)(5), moment M

_γ

with corner

_γ

The relationship is

1.5 Analysis of the negative stiffness characteristics of the crank-spring mechanism

In order to facilitate the analysis of the negative stiffness characteristics of the crank-spring mechanism (moment M

_γ

with corner

_γ

relationship), it may be assumed that the spring has a linear positive stiffness, then formula (4) can be rewritten as

In the formula, Kconst is a constant greater than zero. After the size of the flexible hinge is determined, the length l of the base is also determined. Therefore, assuming that l is a constant, formula (6) can be rewritten as

where Kconstl2 is a constant greater than zero, and the moment coefficient m & gamma; has a dimension of one. The negative stiffness characteristics of the crank-spring mechanism can be obtained by analyzing the relationship between the torque coefficient m & gamma; and the rotation angle & gamma.

From equation (9), Figure 6 shows the initial angle =π relationship between m & gamma; and crank length ratio and rotation angle & gamma;, & isin;[0.1, 0.9],& gamma;& isin;[0, π]. Figure 7 shows the relationship between m & gamma; and rotation angle & gamma; for = 0.2 and different . Figure 8 shows =π When, under different , the relationship between m & gamma; and angle & gamma.

According to the definition of crank spring mechanism (section 1.3) and formula (9), when k and l are constant, m & gamma; Only related to angle & gamma;, crank length ratio and crank initial angle .

(1) If and only if & gamma; is equal to 0 orπ or ,m & gamma; is equal to zero; & gamma; & isin;[0, ],m & gamma; is greater than zero; & gamma; & isin;[,π],m & gamma; less than zero. & isin;[0, ],m & gamma; is greater than zero; & gamma;& isin;[,π],m & gamma; less than zero.

(2) & gamma; When [0, ], the rotation angle & gamma; increases, m & gamma; increases from zero to the inflection point angle & gamma;0 takes the maximum value m & gamma;max, and then gradually decreases.

(3) The negative stiffness characteristic range of the crank spring mechanism: & gamma;& isin;[0, & gamma;0], at this time & gamma; increases (counterclockwise), and the torque M & gamma; increases (clockwise). The inflection point angle & gamma;0 is the maximum rotation angle of the negative stiffness characteristic of the crank-spring mechanism and & gamma;0 & isin;[0, ];m & gamma;max is the maximum negative moment coefficient. Given and , the derivation of equation (9) yields & gamma;0

(4) the larger the initial angle , & gamma; the larger 0, m

_γmax

bigger.

(5) the larger the length ratio , & gamma; the smaller 0, m

_γmax

bigger.

In particular, =πThe negative stiffness characteristics of the crank spring mechanism are the best (the negative stiffness angle range is large, and the torque that can be provided is large). =πAt the same time, under different conditions, the maximum rotation angle & gamma of the negative stiffness characteristic of the crank spring mechanism; 0 and the maximum negative torque coefficient m & gamma; Max is listed in table 1.

2 Construction of zero-stiffness flexible hinge

The matching of positive and negative stiffness of the 2.1 is shown in Figure 9, n(n 2) groups of parallel crank spring mechanisms are evenly distributed around the circumference, forming a negative stiffness mechanism matched with the inner and outer ring flexible hinges.

Using the inner and outer ring flexible hinges as the positive stiffness subsystem, construct a zero-stiffness flexible hinge. In order to achieve zero stiffness, match the positive and negative stiffness

simultaneous (2), (3), (6), (11), and & gamma;=θ, the load F & gamma of the spring can be obtained; and displacementδThe relationship of x & gamma; is

According to section 1.5, the negative stiffness angle range of the crank spring mechanism: & gamma;& isin;[0, & gamma;0] and & gamma;0 & isin;[0, ], the stroke of the zero stiffness flexible hinge shall be less than & gamma;0, I .e. the spring is always in a deformed state (δxγ≠0). The rotation range of the inner and outer ring flexible hinges is±0.35 rad(±20°), simplify the trigonometric functions sin & gamma; and cos & gamma; as follows

After simplification, the load-displacement relationship of the spring

2.2 Error analysis of positive and negative stiffness matching model

Evaluate the error caused by the simplified treatment of equation (13). According to the actual processing parameters of zero stiffness flexible hinge (Section 4.2):n = 3,l = 40mm, =π, = 0.2,E = 73 GPa; The dimensions of the inner and outer ring flexible hinge reed L = 46mm,T = 0.3mm,W = 9.4mm; The comparison formulas (12) and (14) simplify the load displacement relationship and relative error of the front and rear springs as shown in Figures 10a and 10b respectively.

As shown in Figure 10, & gamma; is less than 0.35 rad (20°), the relative error caused by the simplified treatment to the load-displacement curve does not exceed 2.0%, and the formula

The simplified treatment of (13) can be used to construct zero-stiffness flexible hinges.

2.3 Stiffness characteristics of the spring

Assuming the stiffness of the spring is K, the simultaneous (3), (6), (14)

According to the actual processing parameters of zero stiffness flexible hinge (Section 4.2), the change curve of spring stiffness K with angle & gamma; is shown in Figure 11. In particular, when & gamma;= 0, K takes the minimum value.

For the convenience of design and processing, the spring adopts a linear positive stiffness spring, and the stiffness is Kconst. In the whole stroke, if the total stiffness of the zero stiffness flexible hinge is greater than or equal to zero, Kconst should take the minimum value of K

Equation (16) is the stiffness value of the linear positive stiffness spring when constructing the zero stiffness flexible hinge. 2.4 Analysis of zero-stiffness quality The load-displacement relationship of the constructed zero-stiffness flexible hinge is

Simultaneous formula (2), (8), (16) can be obtained

In order to evaluate the quality of zero stiffness, the reduction range of flexible hinge stiffness before and after adding the negative stiffness module is defined as the zero stiffness quality coefficientη

η The closer to 100%, the higher the quality of zero stiffness. Figure 12 is 1-η Relationship with crank length ratio and initial angle η It is independent of the number n of parallel crank-spring mechanisms and the length l of the base, but only related to the crank length ratio , the rotation angle & gamma; and the initial angle .

(1) The initial angle increases and the zero stiffness quality improves.

(2) The length ratio increases and the zero stiffness quality decreases.

(3) Angle & gamma; increases, zero stiffness quality decreases.

In order to improve the zero stiffness quality of the zero stiffness flexible hinge, the initial angle should take a larger value; the crank length ratio should be as small as possible. At the same time, according to the analysis results in Section 1.5, if is too small, the ability of the crank-spring mechanism to provide negative stiffness will be weak. In order to improve the zero stiffness quality of the zero stiffness flexible hinge, the initial angle =π, crank length ratio = 0.2, that is, the actual processing parameters of section 4.2 zero stiffness flexible hinge.

According to the actual processing parameters of the zero-stiffness flexible hinge (Section 4.2), the torque-angle relationship between the inner and outer ring flexible hinges and the zero-stiffness flexible hinge is shown in Figure 13; the decrease in stiffness is the zero-stiffness quality coefficientηThe relationship with the corner & gamma; is shown in Figure 14. By Figure 14: In 0.35 rad (20°) rotation range, the stiffness of the zero-stiffness flexible hinge is reduced by an average of 97%; 0.26 rad(15°) corners, it is reduced by 95%.

3 Design of linear positive stiffness spring

The construction of zero stiffness flexible hinge is usually after the size and stiffness of the flexible hinge are determined, and then the stiffness of the spring in the crank spring mechanism is reversed, so the stiffness and size requirements of the spring are relatively strict. In addition, the initial angle =π, from Figure 5a, during the rotation of the zero-stiffness flexible hinge, the spring is always in a compressed state, that is“Compression spring”.

The stiffness and size of traditional compression springs are difficult to customize precisely, and a guide mechanism is often required in applications. Therefore, a spring whose stiffness and size can be customized is proposed——Diamond-shaped leaf spring string. The diamond-shaped leaf spring string (Figure 15) is composed of multiple diamond-shaped leaf springs connected in series. It has the characteristics of free structural design and high degree of customization. Its processing technology is consistent with that of flexible hinges, and both are processed by precision wire cutting.

3.1 Load-displacement model of diamond-shaped leaf spring string

Due to the symmetry of the rhombic leaf spring, only one leaf spring needs to be subjected to stress analysis, as shown in Figure 16. α is the angle between the reed and the horizontal, the length, width and thickness of the reed are Ld, Wd, Td respectively, f is the dimensionally unified load on the rhombus leaf spring,δy is the deformation of rhombic leaf spring in the y direction, force fy and moment m are equivalent loads on the end of a single reed, fv and fw are component forces of fy in the wov coordinate system.

According to the beam deformation theory of AWTAR[13], the dimensionally unified load-displacement relation of single reed

Due to the constraint relationship of the rigid body on the reed, the end angle of the reed before and after deformation is zero, that isθ = 0. Simultaneous (20)(22)

Equation (23) is the load-displacement dimensional unification model of rhombic leaf spring. n2 rhombic leaf springs are connected in series, and its load-displacement model is

From formula (24), whenαWhen d is small, the stiffness of the diamond-shaped leaf spring string is approximately linear under typical dimensions and typical loads.

3.2 Finite element simulation verification of the model

The finite element simulation verification of the load-displacement model of the diamond-shaped leaf spring is carried out. Using ANSYS Mechanical APDL 15.0, the simulation parameters are shown in Table 2, and a pressure of 8 N is applied to the diamond-shaped leaf spring.

The comparison between the model results and the simulation results of the rhombus leaf spring load-displacement relationship is shown in Fig. 17 (dimensionalization). For four rhombus leaf springs with different inclination angles, the relative error between the model and the finite element simulation results does not exceed 1.5%. The validity and accuracy of the model (24) has been verified.

4 Design and test of zero-stiffness flexible hinge

4.1 Parameter design of zero-stiffness flexible hinge

To design a zero-stiffness flexible hinge, the design parameters of the flexible hinge should be determined according to the service conditions first, and then the relevant parameters of the crank spring mechanism should be calculated inversely.

4.1.1 Flexible hinge parameters

The intersection point of the inner and outer ring flexible hinges is located at 12.73% of the reed length, and its parameters are shown in Table 3. Substituting into equation (2), the torque-rotation angle relationship of the inner and outer ring flexible hinges is

4.1.2 Negative stiffness mechanism parameters

As shown in fig. 18, taking the number n of crank spring mechanisms in parallel as 3, the length l = 40 mm is determined by the size of the flexible hinge. according to the conclusion of section 2.4, the initial angle =π, crank length ratio = 0.2. According to equation (16), the stiffness of the spring (I .e. diamond leaf spring string) is Kconst = 558.81 N/m (26)

4.1.3 Diamond leaf spring string parameters

by l = 40mm, =π, = 0.2, the original length of the spring is 48mm, and the maximum deformation (& gamma;= 0) is 16mm. Due to structural limitations, it is difficult for a single rhombus leaf spring to produce such a large deformation. Using four rhombus leaf springs in series (n2 = 4), the stiffness of a single rhombus leaf spring is

Kd=4Kconst=2235.2 N/m (27)

According to the size of the negative stiffness mechanism (Figure 18), given the reed length, width and reed inclination angle of the diamond-shaped leaf spring, the reed can be deduced from formula (23) and the stiffness formula (27) of the diamond-shaped leaf spring Thickness. The structural parameters of rhombus leaf springs are listed in Table 4.

surface4

In summary, the parameters of the zero-stiffness flexible hinge based on the crank spring mechanism have all been determined, as shown in Table 3 and Table 4.

4.2 Design and processing of the zero-stiffness flexible hinge sample Refer to literature [8] for the processing and testing method of the flexible hinge. The zero-stiffness flexible hinge is composed of a negative stiffness mechanism and an inner and outer ring flexible hinge in parallel. The structural design is shown in Figure 19.

Both the inner and outer ring flexible hinges and diamond-shaped leaf spring strings are processed by precision wire-cutting machine tools. The inner and outer ring flexible hinges are processed and assembled in layers. Figure 20 is the physical picture of three sets of diamond-shaped leaf spring strings, and Figure 21 is the assembled zero-stiffness The physical picture of the flexible hinge sample.

4.3 The rotational stiffness test platform of the zero-stiffness flexible hinge Referring to the rotational stiffness test method in [8], the rotational stiffness test platform of the zero-stiffness flexible hinge is built, as shown in Figure 22.

4.4 Experimental data processing and error analysis

The rotational stiffness of the inner and outer ring flexible hinges and zero-stiffness flexible hinges was tested on the test platform, and the test results are shown in Figure 23. Calculate and draw the zero-stiffness quality curve of the zero-stiffness flexible hinge according to formula (19), as shown in Fig. 24.

The test results show that the rotational stiffness of the zero-stiffness flexible hinge is close to zero. Compared with the inner and outer ring flexible hinges, the zero-stiffness flexible hinge±0.31 rad(18°) stiffness was reduced by an average of 93%; 0.26 rad (15°), the stiffness is reduced by 90%.

As shown in Figures 23 and 24, there is still a certain gap between the test results of the zero stiffness quality and the theoretical model results (the relative error is less than 15%), and the main reasons for the error are as follows.

(1) The model error caused by the simplification of trigonometric functions.

(2) Friction. There is friction between the diamond leaf spring string and the mounting shaft.

(3) Processing error. There are errors in the actual size of the reed, etc.

(4) Assembly error. The gap between the installation hole of the diamond-shaped leaf spring string and the shaft, the installation gap of the test platform device, etc.

4.5 Performance comparison with a typical zero-stiffness flexible hinge In literature [4], a zero-stiffness flexible hinge ZSFP_CAFP was constructed using a cross-axis flexural pivot (CAFP), as shown in Figure 25.

Comparison of the zero-stiffness flexible hinge ZSFP_IORFP (Fig. 21) and ZSFP_CAFP (Fig. 25) constructed using the inner and outer ring flexible hinges

(1) ZSFP_IORFP, the structure is more compact.

(2) The corner range of ZSFP_IORFP is small. The corner range is limited by the corner range of the flexible hinge itself; the corner range of ZSFP_CAFP80°, ZSFP_IORFP corner range40°.

(3) ±18°In the range of corners, ZSFP_IORFP has higher quality of zero stiffness. The average stiffness of ZSFP_CAFP is reduced by 87%, and the average stiffness of ZSFP_IORFP is reduced by 93%.

5 Conclusion

Taking the flexible hinge of the inner and outer rings under pure torque as the positive stiffness subsystem, the following work has been done in order to construct a zero-stiffness flexible hinge.

(1) Propose a negative stiffness rotation mechanism——For the crank spring mechanism, a model (Formula (6)) was established to analyze the influence of structural parameters on its negative stiffness characteristics, and the range of its negative stiffness characteristics was given (Table 1).

(2) By matching the positive and negative stiffnesses, the stiffness characteristics of the spring in the crank spring mechanism (Equation (16)) are obtained, and the model (Equation (19)) is established to analyze the effect of the structural parameters of the crank spring mechanism on the zero stiffness quality of the zero stiffness flexible hinge Influence, theoretically, within the available stroke of the flexible hinge of the inner and outer rings (±20°), the average reduction in stiffness can reach 97%.

(3) Propose a customizable stiffness“spring”——A diamond-shaped leaf spring string was established to establish its stiffness model (Equation (23)) and verified by finite element method.

(4) Completed the design, processing and testing of a compact zero-stiffness flexible hinge sample. The test results show that: under the action of pure torque, the36°In the range of rotation angles, compared with the inner and outer ring flexible hinges, the stiffness of the zero-stiffness flexible hinge is reduced by 93% on average.

The constructed zero-stiffness flexible hinge is only under the action of pure torque, which can realize“zero stiffness”, without considering the case of bearing complex loading conditions. Therefore, the construction of zero-stiffness flexible hinges under complex load conditions is the focus of further research. In addition, reducing the friction that exists during the movement of zero-stiffness flexible hinges is an important optimization direction for zero-stiffness flexible hinges.

references

[1] HOWELL L L. Compliant Mechanisms[M]. New York: John Wiley&Sons, Inc, 2001.

[2] Yu Jingjun, Pei Xu, Bi Shusheng, etc. Research progress on design methods of flexible hinge mechanism[J]. Chinese Journal of Mechanical Engineering, 2010, 46(13):2-13. Y u jin champion, PEI X U, BIS call, ETA up. State-of-arts of Design Method for Flexure Mechanisms[J]. Journal of Mechanical Engineering, 2010, 46(13):2-13.

[3] MORSCH F M, Herder J L. Design of a Generic Zero Stiffness Compliant Joint[C]// ASME International Design Engineering Conferences. 2010:427-435.

[4] MERRIAM E G, Howell L L. Non-dimensional approach for static balancing of rotational flexures[J]. Mechanism & Machine Theory, 2015, 84(84):90-98.

[5] HOETMER K, Woo G, Kim C, et al. Negative Stiffness Building Blocks for Statically Balanced Compliant Mechanisms: Design and Testing[J]. Journal of Mechanisms & Robotics, 2010, 2(4):041007.

[6] JENSEN B D, Howell L L. The modeling of cross-axis flexural pivots[J]. Mechanism and machine theory, 2002, 37(5):461-476.

[7] WITTRICK W H. The properties of crossed flexure pivots and the influence of the point at which the strips cross[J]. The Aeronautical Quarterly, 1951, II: 272-292.

[8] l IU l, BIS, yang Q, ETA. Design and experiment of generalized triple-cross-spring flexure pivots applied to the ultra-precision instruments[J]. Review of Scientific Instruments, 2014, 85(10): 105102.

[9] Yang Qizi, Liu Lang, Bi Shusheng, etc. Research on rotational stiffness characteristics of generalized three-cross reed flexible hinge[J]. Chinese Journal of Mechanical Engineering, 2015, 51(13): 189-195.

yang Q I word, l IU Lang, BIS voice, ETA. Rotational Stiffness Characterization of Generalized Triple-cross-spring Flexure Pivots[J]. Journal of Mechanical Engineering, 2015, 51(13):189-195.

[10] l IU l, Zhao H, BIS, ETA. Research of Performance Comparison of Topology Structure of Cross-Spring Flexural Pivots[C]// ASME 2014 International Design Engineering Technical Conferences and Computers and Information in Engineering Conference, August 17–20, 2014, Buffalo, New York, USA. ASME, 2014 : V05AT08A025.

[11] l IU l, BIS, yang Q. Stiffness characteristics of inner–outer ring flexure pivots applied to the ultra-precision instruments[J]. ARCHIVE Proceedings of the Institution of Mechanical Engineers Part C Journal of Mechanical Engineering Science 1989-1996 (vols 203-210), 2017:095440621772172.

[12] SANCHEZ J A G. Criteria for the Static Balancing of Compliant Mechanisms[C]// ASME 2010 International Design Engineering Technical Conferences and Computers and Information in Engineering Conference, August 15–18, 2010, Montreal, Quebec, Canada. ASME, 2010:465-473.

[13] AWTAR S, Sen S. A generalized constraint model for two-dimensional beam flexures: Nonlinear strain energy formulation[J]. Journal of Mechanical Design, 2010, 132: 81009.

About the author: Bi Shusheng (corresponding author), male, born in 1966, doctor, professor, doctoral supervisor. His main research direction is fully flexible mechanism and bionic robot.

ਕਿਸ ਕਿਸਮ ਦਾ ਵਧੀਆ ਅਲਮਾਰੀ ਸਲਾਈਡਿੰਗ ਦਰਵਾਜ਼ਾ ਟਰੈਕ ਹੈ?

part1 ਅਲਮਾਰੀ ਸਲਾਈਡਿੰਗ ਦਰਵਾਜ਼ੇ ਦੀ ਕੀਮਤ

ਚੰਗੀ-ਗੁਣਵੱਤਾ ਵਾਲੀ ਅਲਮਾਰੀ ਦੇ ਸਲਾਈਡਿੰਗ ਦਰਵਾਜ਼ਿਆਂ ਵਿੱਚ ਉੱਚ ਤਕਨੀਕੀ ਸਮੱਗਰੀ ਹੁੰਦੀ ਹੈ, ਪਰ ਖਪਤਕਾਰਾਂ ਲਈ ਦਿੱਖ ਤੋਂ ਉਹਨਾਂ ਦੀ ਪਛਾਣ ਕਰਨਾ ਮੁਸ਼ਕਲ ਹੁੰਦਾ ਹੈ। ਵਾਸਤਵ ਵਿੱਚ, ਤੁਸੀਂ ਵਿਅਕਤੀਗਤ ਤੌਰ 'ਤੇ ਇਸਦੇ ਸਲਾਈਡਿੰਗ ਪ੍ਰਭਾਵ ਨੂੰ ਮਹਿਸੂਸ ਕਰ ਸਕਦੇ ਹੋ ਅਤੇ ਅਨੁਭਵ ਕਰ ਸਕਦੇ ਹੋ। ਚੰਗੀ-ਗੁਣਵੱਤਾ ਵਾਲੀ ਅਲਮਾਰੀ ਦੇ ਸਲਾਈਡਿੰਗ ਦਰਵਾਜ਼ੇ ਸਲਾਈਡਿੰਗ ਕਰਦੇ ਸਮੇਂ ਬਹੁਤ ਤਿਲਕਣ ਨਹੀਂ ਹੋਣਗੇ। ਹਲਕਾ ਅਤੇ ਬਹੁਤ ਜ਼ਿਆਦਾ ਭਾਰਾ ਨਹੀਂ, ਪਰ ਦਰਵਾਜ਼ੇ ਦੇ ਇੱਕ ਖਾਸ ਭਾਰ ਦੇ ਨਾਲ, ਸਲਾਈਡਿੰਗ, ਨਿਰਵਿਘਨ ਅਤੇ ਟੈਕਸਟਡ ਹੋਣ 'ਤੇ ਕੋਈ ਵਾਈਬ੍ਰੇਸ਼ਨ ਨਹੀਂ ਹੁੰਦੀ ਹੈ। ਅਲਮਾਰੀ ਦੇ ਸਲਾਈਡਿੰਗ ਦਰਵਾਜ਼ੇ ਦੀ ਕੀਮਤ ਹਮੇਸ਼ਾ ਸਮੱਗਰੀ, ਆਕਾਰ ਅਤੇ ਬ੍ਰਾਂਡ ਦੁਆਰਾ ਪ੍ਰਭਾਵਿਤ ਹੋਵੇਗੀ, ਇਸਲਈ ਕੀਮਤ ਦੀ ਰੇਂਜ ਮੁਕਾਬਲਤਨ ਵੱਡੀ ਹੈ ਅਲਮਾਰੀ ਦੇ ਸਲਾਈਡਿੰਗ ਦਰਵਾਜ਼ੇ ਦੀ ਕੀਮਤ

part2 ਅਲਮਾਰੀ ਸਲਾਈਡਿੰਗ ਦਰਵਾਜ਼ੇ ਦੀ ਸਮੱਗਰੀ

ਵਰਤਮਾਨ ਵਿੱਚ, ਅਲਮਾਰੀ ਦੇ ਸਲਾਈਡਿੰਗ ਦਰਵਾਜ਼ਿਆਂ ਦੀ ਸਮੱਗਰੀ ਅਸਲ ਵਿੱਚ ਮੇਲਾਮਾਈਨ ਬੋਰਡ ਹੈ, ਅਤੇ ਕੁਝ ਬੋਰਡ ਅਤੇ ਕੱਚ ਦੇ ਰੂਪ ਵਿੱਚ ਹਨ. ਘਰੇਲੂ ਮੇਲਾਮਾਇਨ ਬੋਰਡ ਜਿਵੇਂ ਕਿ ਲੁਸ਼ੂਈ ਚੰਗੇ ਹਨ। ਕਸਟਮ-ਮੇਡ ਅਲਮਾਰੀ ਸਲਾਈਡਿੰਗ ਦਰਵਾਜ਼ੇ ਅਤੇ ਸਾਈਟ 'ਤੇ ਨਿਰਮਾਣ ਦੇ ਆਪਣੇ ਫਾਇਦੇ ਹਨ. , ਮੂਲ ਰੂਪ ਵਿੱਚ ਸਟਾਈਲ ਹਨ ਜੋ ਕਸਟਮ-ਬਣਾਏ ਪੈਟਰਨਾਂ ਲਈ ਚੁਣੀਆਂ ਜਾ ਸਕਦੀਆਂ ਹਨ, ਅਤੇ ਸਾਈਟ 'ਤੇ ਲਚਕਦਾਰ ਢੰਗ ਨਾਲ ਬਦਲੀਆਂ ਜਾ ਸਕਦੀਆਂ ਹਨ। ਤੁਹਾਨੂੰ ਉਹਨਾਂ ਨੂੰ ਘਟੀਆ ਹੋਣ ਤੋਂ ਰੋਕਣ ਲਈ ਕਸਟਮ-ਬਣੇ ਦਰਵਾਜ਼ਿਆਂ ਦੀ ਚੋਣ ਵੱਲ ਧਿਆਨ ਦੇਣਾ ਚਾਹੀਦਾ ਹੈ। ਅਲਮਾਰੀ ਸਲਾਈਡਿੰਗ ਦਰਵਾਜ਼ੇ ਦੀ ਸਮੱਗਰੀ

part3 ਅਲਮਾਰੀ ਸਲਾਈਡਿੰਗ ਦਰਵਾਜ਼ੇ ਦਾ ਆਕਾਰ

ਸਲਾਈਡਿੰਗ ਦਰਵਾਜ਼ੇ ਦੇ ਉੱਪਰਲੇ ਹਿੱਸੇ 'ਤੇ ਟਰੈਕ ਬਾਕਸ ਦਾ ਆਕਾਰ 12 ਸੈਂਟੀਮੀਟਰ ਉੱਚਾ ਅਤੇ 9 ਸੈਂਟੀਮੀਟਰ ਚੌੜਾ ਹੋਣਾ ਚਾਹੀਦਾ ਹੈ। ਪਰਦੇ ਦੇ ਬਕਸੇ ਵਾਂਗ, ਟ੍ਰੈਕ ਬਾਕਸ ਵਿੱਚ ਇੱਕ ਟ੍ਰੈਕ ਲਗਾਇਆ ਜਾਂਦਾ ਹੈ, ਅਤੇ ਸਲਾਈਡਿੰਗ ਦਰਵਾਜ਼ੇ ਨੂੰ ਟਰੈਕ 'ਤੇ ਲਟਕਾਇਆ ਜਾ ਸਕਦਾ ਹੈ। ਜਦੋਂ ਦਰਵਾਜ਼ੇ ਦੀ ਉਚਾਈ 1.95 ਮੀਟਰ ਤੋਂ ਘੱਟ ਹੁੰਦੀ ਹੈ, ਤਾਂ ਲੋਕ ਬਹੁਤ ਉਦਾਸ ਮਹਿਸੂਸ ਕਰਦੇ ਹਨ। ਇਸ ਲਈ, ਇੱਕ ਸਲਾਈਡਿੰਗ ਦਰਵਾਜ਼ਾ ਬਣਾਉਂਦੇ ਸਮੇਂ, ਉਚਾਈ ਘੱਟੋ-ਘੱਟ 19512=207 ਸੈਂਟੀਮੀਟਰ ਹੋਣੀ ਚਾਹੀਦੀ ਹੈ। ਅਲਮਾਰੀ ਦੇ ਸਲਾਈਡਿੰਗ ਦਰਵਾਜ਼ੇ ਦਾ ਆਕਾਰ

part4 ਅਲਮਾਰੀ ਸਲਾਈਡਿੰਗ ਦਰਵਾਜ਼ਾ ਟਰੈਕ

ਸਲਾਈਡਿੰਗ ਡੋਰ ਟ੍ਰੈਕ ਨੂੰ ਸਥਾਪਿਤ ਕਰਦੇ ਸਮੇਂ, ਉੱਪਰਲੇ ਟ੍ਰੈਕ ਨੂੰ ਠੀਕ ਕਰੋ, ਗਰੈਵਿਟੀ ਕੋਨ (ਸਸਪੈਂਸ਼ਨ ਹਥੌੜੇ) ਨਾਲ ਦੋ ਸਿਰਿਆਂ 'ਤੇ 3 ਪੁਆਇੰਟ ਅਤੇ ਉੱਪਰਲੇ ਟ੍ਰੈਕ ਦੇ ਵਿਚਕਾਰਲੇ ਬਿੰਦੂ ਨੂੰ ਲਟਕਾਓ, ਤੇਲ ਪੈਨ ਨਾਲ ਜ਼ਮੀਨ 'ਤੇ 3.3-ਪੁਆਇੰਟ ਸਥਿਰ ਸਤਹ ਖਿੱਚੋ। , ਉੱਪਰਲੇ ਟ੍ਰੈਕ ਨੂੰ ਸਥਾਪਿਤ ਕਰੋ, ਅਤੇ ਫਿਰ ਉੱਪਰਲੇ ਟ੍ਰੈਕ ਦਾ ਸਾਹਮਣਾ ਕਰੋ। ਟ੍ਰੈਕ ਦੇ ਕੇਂਦਰ ਬਿੰਦੂ 'ਤੇ ਜ਼ਮੀਨ 'ਤੇ ਲਟਕਦੇ ਹਥੌੜੇ ਨੂੰ ਲਗਾਓ, ਟ੍ਰੈਕ ਦੇ ਦੋਵਾਂ ਸਿਰਿਆਂ 'ਤੇ ਲੰਬਕਾਰੀ ਲਾਈਨਾਂ ਲਗਾਓ, ਅਤੇ ਹੇਠਲੇ ਟ੍ਰੈਕ ਨੂੰ ਇਹਨਾਂ ਤਿੰਨ ਬਿੰਦੂਆਂ 'ਤੇ ਫਿਕਸ ਕਰੋ ਤਾਂ ਜੋ ਇਹ ਯਕੀਨੀ ਬਣਾਇਆ ਜਾ ਸਕੇ। ਕਿ ਉਪਰਲੇ ਅਤੇ ਹੇਠਲੇ ਟ੍ਰੈਕ ਪੂਰੀ ਤਰ੍ਹਾਂ ਸਮਾਨਾਂਤਰ ਹਨ, ਅਤੇ ਸਲਾਈਡਿੰਗ ਦਰਵਾਜ਼ਾ ਸਭ ਤੋਂ ਵਧੀਆ ਸਥਿਤੀ ਵਿੱਚ ਹੈ। ਅਲਮਾਰੀ ਸਲਾਈਡਿੰਗ ਦਰਵਾਜ਼ਾ ਟਰੈਕ

ਅਲਮਾਰੀ ਸਲਾਈਡਿੰਗ ਡੋਰ ਮੇਨਟੇਨੈਂਸ ਵਿਧੀ ਅਲਮਾਰੀ ਸਲਾਈਡਿੰਗ ਡੋਰ ਸਲਾਈਡ ਰੇਲ ਇੰਸਟੌਲੇਸ਼ਨ ਸਾਵਧਾਨੀਆਂ ਨੂੰ ਕਿਵੇਂ ਸਥਾਪਿਤ ਕਰਨਾ ਹੈ

1. ਅਲਮਾਰੀ ਦੇ ਸਲਾਈਡਿੰਗ ਦਰਵਾਜ਼ਿਆਂ ਲਈ ਰੱਖ-ਰਖਾਅ ਦੇ ਤਰੀਕਿਆਂ ਦਾ ਸੰਖੇਪ

1. ਅਲਮਾਰੀ ਸਲਾਈਡਿੰਗ ਦਰਵਾਜ਼ੇ ਦੀ ਦੇਖਭਾਲ - ਰਵਾਇਤੀ ਢੰਗ

(1) ਲਟਕਣ ਵਾਲੀ ਰੇਲ ਸਲਾਈਡਿੰਗ ਦਰਵਾਜ਼ੇ ਦੇ ਉੱਪਰਲੇ ਪਾਸੇ ਇੱਕ ਪੇਚ ਹੈ, ਜੋ ਮੁੱਖ ਤੌਰ 'ਤੇ ਸਲਾਈਡ ਰੇਲ ਨੂੰ ਠੀਕ ਕਰਨ ਲਈ ਵਰਤਿਆ ਜਾਂਦਾ ਹੈ। ਦਰਵਾਜ਼ੇ ਦੇ ਦੋਵੇਂ ਪਾਸੇ ਦੇ ਪੇਚਾਂ ਨੂੰ ਹਟਾਉਣ ਤੋਂ ਬਾਅਦ, ਦਰਵਾਜ਼ੇ ਨੂੰ ਉੱਚਾ ਕਰਨ ਦੀ ਕੋਸ਼ਿਸ਼ ਕਰੋ ਅਤੇ ਇਸ ਨੂੰ ਅਨੁਸਾਰੀ ਸਥਿਤੀ ਵਿੱਚ ਠੀਕ ਕਰੋ, ਅਤੇ ਫਿਰ ਸਲਾਈਡ ਰੇਲ ਨੂੰ ਠੀਕ ਕਰਨ ਲਈ ਇੱਕ ਪੇਚ ਦੀ ਵਰਤੋਂ ਕਰੋ। ਟਰੈਕ ਦੇ ਉਲਟ ਦਿਸ਼ਾ ਵਿੱਚ ਬਾਹਰ ਸਲਾਈਡ ਕਰੋ।

(2) ਜਦੋਂ ਦੋ ਪਲਲੀਆਂ ਵੱਖ ਹੋ ਜਾਂਦੀਆਂ ਹਨ, ਤਾਂ ਦਰਵਾਜ਼ਾ ਆਪਣੇ ਆਪ ਹੇਠਾਂ ਡਿੱਗ ਜਾਵੇਗਾ। ਤੁਹਾਨੂੰ ਇਸਨੂੰ ਆਪਣੇ ਆਪ ਹੀ ਫੜਨਾ ਚਾਹੀਦਾ ਹੈ, ਲੋਕਾਂ ਨੂੰ ਨੁਕਸਾਨ ਨਾ ਪਹੁੰਚਾਓ, ਅਤੇ ਸਿੱਧੇ ਜ਼ਮੀਨ 'ਤੇ ਨਾ ਮਾਰੋ। ਸਲਾਈਡਿੰਗ ਦਰਵਾਜ਼ਿਆਂ ਅਤੇ ਖਿੜਕੀਆਂ ਲਈ ਜ਼ਰੂਰੀ ਉਪਕਰਣਾਂ ਵਿੱਚ ਪੁਲੀਜ਼ ਹਨ। ਵੱਖ-ਵੱਖ ਗੁਣਵੱਤਾ ਦੇ ਕਾਰਨ, ਕੀਮਤ ਬਹੁਤ ਵੱਖਰੀ ਹੈ. ਵੱਡਾ ਅੰਤਰ.

(3) ਚੰਗੇ ਖੋਖਲੇ ਸ਼ੀਸ਼ੇ ਦੀ ਗਰਮੀ-ਇੰਸੂਲੇਟਿਡ ਟੁੱਟੇ ਹੋਏ ਪੁੱਲ ਦੇ ਦਰਵਾਜ਼ੇ ਅਤੇ ਖਿੜਕੀਆਂ ਦੀ ਕੀਮਤ ਆਮ ਤੌਰ 'ਤੇ ਲਗਭਗ 7 ਯੂਆਨ ਹੁੰਦੀ ਹੈ। ਪੁਲੀ ਦੀ ਸੇਵਾ ਜੀਵਨ ਸੀਮਤ ਹੈ. ਕੁਝ ਸਾਲਾਂ ਦੀ ਵਰਤੋਂ ਦੇ ਬਾਅਦ, ਤੁਹਾਨੂੰ ਇਸਦੀ ਖੁਦ ਜਾਂਚ ਕਰਨ ਦੀ ਲੋੜ ਹੈ।

2. ਅਲਮਾਰੀ ਸਲਾਈਡਿੰਗ ਦਰਵਾਜ਼ੇ ਦੀ ਦੇਖਭਾਲ - ਆਮ ਵਿਧੀ

ਪੁਲੀ ਨੂੰ ਵੱਖ ਕਰਨ ਤੋਂ ਬਾਅਦ, ਪੁਲੀ ਦੀ ਦਿਸ਼ਾ ਨਾ ਮੋੜੋ, ਤੁਹਾਨੂੰ ਸਲਾਈਡਿੰਗ ਦਰਵਾਜ਼ੇ ਦੇ ਉੱਪਰ ਇੱਕ ਛੋਟਾ ਟਰੈਕ ਮਿਲੇਗਾ, ਇਹ ਅਸਫਲਤਾ ਦੀ ਸਮੱਸਿਆ ਹੈ, ਦਰਵਾਜ਼ੇ ਨੂੰ ਠੀਕ ਕਰਨ ਲਈ ਵਿਧੀ ਦੀ ਵਰਤੋਂ ਕਰਨ ਦੀ ਕੋਸ਼ਿਸ਼ ਕਰੋ, ਅਤੇ ਫਿਰ ਇਸਨੂੰ ਵਾਪਸ ਸਥਾਪਿਤ ਕਰੋ ਮੂਲ ਵਿਧੀ ਦੇ ਅਨੁਸਾਰ.

3. ਅਲਮਾਰੀ ਸਲਾਈਡਿੰਗ ਦਰਵਾਜ਼ੇ ਦੀ ਦੇਖਭਾਲ - ਪੇਸ਼ੇਵਰ ਰੱਖ-ਰਖਾਅ

(1) ਜੇਕਰ ਤੁਸੀਂ ਅਸਲ ਵਿੱਚ ਇਸਨੂੰ ਆਪਣੇ ਆਪ ਹੱਲ ਨਹੀਂ ਕਰ ਸਕਦੇ ਹੋ, ਤਾਂ ਤੁਸੀਂ ਇਸਨੂੰ ਹੱਲ ਕਰਨ ਲਈ ਇੱਕ ਮਾਸਟਰ-ਆਫਟਰ-ਸੇਲ ਸੇਵਾ ਲੱਭ ਸਕਦੇ ਹੋ। ਇਹ ਉਹ ਸੇਵਾ ਸਮੱਗਰੀ ਹੈ ਜਿਸਦਾ ਤੁਹਾਨੂੰ ਆਨੰਦ ਲੈਣਾ ਚਾਹੀਦਾ ਹੈ, ਅਤੇ ਤੁਸੀਂ ਇੱਕ ਰਕਮ ਬਚਾ ਸਕਦੇ ਹੋ।

(2) ਲਟਕਣ ਵਾਲੀ ਰੇਲ ਸਲਾਈਡਿੰਗ ਦਰਵਾਜ਼ੇ ਨੂੰ ਸਥਾਪਿਤ ਕਰਦੇ ਸਮੇਂ, ਦੋ ਦਰਵਾਜ਼ਿਆਂ ਦੀ ਚੌੜਾਈ ਛੱਡ ਦਿੱਤੀ ਜਾਣੀ ਚਾਹੀਦੀ ਹੈ। ਜਦੋਂ ਅੱਗੇ ਅਤੇ ਪਿੱਛੇ ਦੀ ਥਾਂ ਮੁਕਾਬਲਤਨ ਛੋਟੀ ਹੁੰਦੀ ਹੈ, ਤਾਂ ਤੁਸੀਂ ਲਟਕਣ ਵਾਲੀ ਰੇਲ ਸਲਾਈਡਿੰਗ ਦਰਵਾਜ਼ੇ ਦੀ ਵਰਤੋਂ ਕਰਨ ਬਾਰੇ ਵਿਚਾਰ ਕਰ ਸਕਦੇ ਹੋ।

(3) ਸਲਾਈਡਿੰਗ ਦਰਵਾਜ਼ੇ ਲਗਾਉਣ ਵੇਲੇ, ਸ਼ੋਰ ਦੇ ਕਾਰਨ ਨੂੰ ਘਟਾਉਣ ਦੀ ਕੋਸ਼ਿਸ਼ ਕਰੋ। ਲਟਕਣ ਵਾਲੀ ਰੇਲ ਦੀ ਗੁਣਵੱਤਾ ਚੰਗੀ ਹੋਣੀ ਚਾਹੀਦੀ ਹੈ ਅਤੇ ਲੋਡ-ਬੇਅਰਿੰਗ ਸਮਰੱਥਾ ਮਜ਼ਬੂਤ ​​ਹੋਣੀ ਚਾਹੀਦੀ ਹੈ, ਨਹੀਂ ਤਾਂ ਇਹ ਬਾਅਦ ਵਿੱਚ ਵਰਤੋਂ ਨੂੰ ਪ੍ਰਭਾਵਤ ਕਰੇਗੀ।

2. ਅਲਮਾਰੀ ਸਲਾਈਡਿੰਗ ਦਰਵਾਜ਼ੇ ਦੀਆਂ ਸਲਾਈਡ ਰੇਲਾਂ ਦੀ ਸਥਾਪਨਾ ਵਿੱਚ ਧਿਆਨ ਦੇਣ ਦੀ ਲੋੜ ਹੈ

1. ਸਲਾਈਡਿੰਗ ਦਰਵਾਜ਼ਾ ਕੰਧ ਜਾਂ ਕੈਬਨਿਟ ਬਾਡੀ ਦੇ ਦੋਵਾਂ ਪਾਸਿਆਂ ਦੇ ਸੰਪਰਕ ਵਿੱਚ ਹੈ। ਸੰਪਰਕ ਸਥਿਤੀ 'ਤੇ, ਕੋਈ ਹੋਰ ਵਸਤੂਆਂ ਨਹੀਂ ਹੋਣੀਆਂ ਚਾਹੀਦੀਆਂ ਜੋ ਸਲਾਈਡਿੰਗ ਦਰਵਾਜ਼ੇ ਨੂੰ ਬੰਦ ਕਰਨ ਤੋਂ ਰੋਕਦੀਆਂ ਹੋਣ।

2. ਕੈਬਨਿਟ ਵਿੱਚ ਦਰਾਜ਼ ਦੀ ਸਥਿਤੀ ਨੂੰ ਸਲਾਈਡਿੰਗ ਦਰਵਾਜ਼ਿਆਂ ਦੇ ਇੰਟਰਸੈਕਸ਼ਨ ਤੋਂ ਬਚਣਾ ਚਾਹੀਦਾ ਹੈ, ਅਤੇ ਇਹ ਹੇਠਲੇ ਪਲੇਟ ਤੋਂ 1 ਸੈਂਟੀਮੀਟਰ ਉੱਚਾ ਹੋਣਾ ਚਾਹੀਦਾ ਹੈ; ਫੋਲਡਿੰਗ ਦਰਵਾਜ਼ੇ ਦੀ ਕੈਬਿਨੇਟ ਵਿੱਚ ਦਰਾਜ਼ ਸਾਈਡ ਦੀਵਾਰ ਤੋਂ ਘੱਟੋ-ਘੱਟ 15 ਸੈਂਟੀਮੀਟਰ ਦੀ ਦੂਰੀ 'ਤੇ ਹੋਣਾ ਚਾਹੀਦਾ ਹੈ, ਕੰਧ 'ਤੇ ਪਾਵਰ ਸਵਿੱਚ ਅਤੇ ਸਾਕਟ ਵੱਲ ਧਿਆਨ ਦਿਓ, ਜੇਕਰ ਇਹ ਬਲਾਕ ਹੋਵੇ, ਜਦੋਂ ਸਲਾਈਡਿੰਗ ਦਰਵਾਜ਼ਾ ਬੰਦ ਹੁੰਦਾ ਹੈ, ਤਾਂ ਇਸਦੀ ਸਥਿਤੀ ਨੂੰ ਸਮੇਂ ਅਨੁਸਾਰ ਬਦਲਿਆ ਜਾਣਾ ਚਾਹੀਦਾ ਹੈ। .

ਹੁਣ ਪੂਰੇ ਘਰ ਦੀ ਕਸਟਮਾਈਜ਼ੇਸ਼ਨ ਮਾਰਕੀਟ ਵਿੱਚ ਪ੍ਰਚਲਿਤ ਹੈ, ਬਹੁਤ ਸਾਰੇ ਬ੍ਰਾਂਡ ਅਤੇ ਗੈਰ-ਬ੍ਰਾਂਡ ਵਸਣ ਲਈ ਪਾਗਲ ਹਨ, ਮਾਰਕੀਟ ਕੀਮਤ ਅਰਾਜਕ ਹੈ, ਅਤੇ ਗੁਣਵੱਤਾ ਵੀ ਅਸਮਾਨ ਹੈ. ਆਓ ਦੇਖੀਏ ਕਿ ਕਸਟਮ ਫਰਨੀਚਰ ਦੀ ਚੋਣ ਕਰਦੇ ਸਮੇਂ ਕਿਸ ਵੱਲ ਧਿਆਨ ਦੇਣਾ ਚਾਹੀਦਾ ਹੈ?

ਦੂਜਾ ਹਾਰਡਵੇਅਰ ਸਹਾਇਕ ਪਲਲੀ ਅਤੇ ਗਾਈਡ ਰੇਲਜ਼

ਪਲੇਟਾਂ ਤੋਂ ਇਲਾਵਾ, ਕਸਟਮ-ਮੇਡ ਫਰਨੀਚਰ ਹਾਰਡਵੇਅਰ ਹੈ, ਪਲੇਟਾਂ ਇੱਕ ਵੱਡੇ ਅਨੁਪਾਤ ਲਈ ਖਾਤਾ ਹੈ, ਪਰ ਹਾਰਡਵੇਅਰ ਦੀ ਭੂਮਿਕਾ ਵੀ ਅੰਤਮ ਛੋਹ ਹੈ। ਹਾਰਡਵੇਅਰ ਦੀ ਗੁਣਵੱਤਾ ਸਿੱਧੇ ਤੌਰ 'ਤੇ ਫਰਨੀਚਰ ਦੇ ਜੀਵਨ ਨੂੰ ਪ੍ਰਭਾਵਿਤ ਕਰਦੀ ਹੈ। ਮਾਰਕੀਟ ਵਿੱਚ ਪਲੇਟਾਂ ਨਾਲੋਂ ਹਾਰਡਵੇਅਰ ਦੀਆਂ ਬਹੁਤ ਜ਼ਿਆਦਾ ਕਿਸਮਾਂ ਹਨ. ਬਹੁਤ ਸਾਰੇ, ਅੱਜ ਅਸੀਂ ਅਲਮਾਰੀ ਦੇ ਹਾਰਡਵੇਅਰ ਸਲਾਈਡਿੰਗ ਡੋਰ ਪਲਲੀਜ਼ ਰੋਲਰਸ ਅਤੇ ਰੇਲਜ਼ ਵਿੱਚੋਂ ਇੱਕ 'ਤੇ ਇੱਕ ਨਜ਼ਰ ਮਾਰਦੇ ਹਾਂ.

ਸਲਾਈਡਿੰਗ ਦਰਵਾਜ਼ੇ ਦੀ ਅਲਮਾਰੀ ਵਿੱਚ ਪੁਲੀਜ਼ ਅਤੇ ਗਾਈਡ ਰੇਲਜ਼ ਸਭ ਤੋਂ ਵੱਧ ਵਰਤੇ ਜਾਣ ਵਾਲੇ ਉਪਕਰਣ ਹਨ, ਇਸਲਈ ਉਹਨਾਂ ਦੀ ਗੁਣਵੱਤਾ ਅਲਮਾਰੀ ਦੀ ਸੇਵਾ ਜੀਵਨ ਨੂੰ ਸਿੱਧਾ ਪ੍ਰਭਾਵਿਤ ਕਰਦੀ ਹੈ। ਮਾਰਕੀਟ ਵਿੱਚ ਗੁਣਵੱਤਾ ਵੀ ਅਸਮਾਨ ਹੈ, ਅਤੇ ਇੱਥੇ ਹਰ ਕਿਸਮ ਦੀਆਂ ਕੀਮਤਾਂ ਹਨ. ਤਾਂ ਇਸਦਾ ਅਸਲ ਵਿੱਚ ਕੀ ਹੋਣਾ ਚਾਹੀਦਾ ਹੈ? ਫੰਕਸ਼ਨ ਅਤੇ ਸਮੱਗਰੀ ਜਨਤਾ ਦੀਆਂ ਲੋੜਾਂ ਨੂੰ ਪੂਰਾ ਕਰ ਸਕਦੇ ਹਨ।

ਸਲਾਈਡਿੰਗ ਦਰਵਾਜ਼ੇ ਦੇ ਟਰੈਕ ਨੂੰ ਮੋਟੇ ਤੌਰ 'ਤੇ ਇਸ ਵਿੱਚ ਵੰਡਿਆ ਜਾ ਸਕਦਾ ਹੈ: ਦੋ ਦਿਸ਼ਾਵਾਂ ਨੂੰ ਧੱਕਿਆ ਅਤੇ ਖਿੱਚਿਆ ਜਾ ਸਕਦਾ ਹੈ, ਇੱਕ ਤਰਫਾ ਪੁਸ਼ ਅਤੇ ਪੁੱਲ ਅਤੇ ਫੋਲਡਿੰਗ ਸਟਾਈਲ, ਗਾਹਕ ਅਸਲ ਸਥਿਤੀ ਦੇ ਅਨੁਸਾਰ ਚੁਣ ਸਕਦੇ ਹਨ।

ਸਲਾਈਡਿੰਗ ਦਰਵਾਜ਼ੇ ਦੀ ਟ੍ਰੈਕ ਪੁਲੀ ਵਿਚਲੀ ਪੁਲੀ ਸਲਾਈਡਿੰਗ ਦਰਵਾਜ਼ੇ ਵਿਚ ਇਕ ਬਹੁਤ ਮਹੱਤਵਪੂਰਨ ਸਹਾਇਕ ਉਪਕਰਣ ਹੈ। ਖਰੀਦਣ ਵੇਲੇ, ਤੁਹਾਨੂੰ ਇਹ ਪਤਾ ਹੋਣਾ ਚਾਹੀਦਾ ਹੈ ਕਿ ਤੁਹਾਡੀ ਸਮੱਗਰੀ ਕੀ ਹੈ। ਮੌਜੂਦਾ ਪੁਲੀ ਸਮੱਗਰੀ ਨੂੰ ਤਿੰਨ ਕਿਸਮਾਂ ਵਿੱਚ ਵੰਡਿਆ ਗਿਆ ਹੈ: ਪਲਾਸਟਿਕ ਦੀ ਪੁਲੀ, ਜੋ ਸਖ਼ਤ ਪਰ ਨਾਜ਼ੁਕ ਹੈ। ਵਰਤੋਂ ਸਮੇਂ ਦੀ ਇੱਕ ਮਿਆਦ ਦੇ ਬਾਅਦ, ਸਲਾਈਡਿੰਗ ਦਰਵਾਜ਼ਾ ਨਿਰਵਿਘਨ ਨਹੀਂ ਹੋਵੇਗਾ; ਮੈਟਲ ਪੁਲੀ ਦੀ ਗੁਣਵੱਤਾ ਬਿਹਤਰ ਹੈ, ਪਰ ਰੌਲਾ ਬਹੁਤ ਉੱਚਾ ਹੈ; ਕੱਚ ਦੀ ਪੁਲੀ ਇਹਨਾਂ ਤਿੰਨਾਂ ਵਿੱਚੋਂ ਸਭ ਤੋਂ ਵਧੀਆ ਹੈ, ਸ਼ਾਨਦਾਰ ਕਠੋਰਤਾ ਅਤੇ ਪਹਿਨਣ ਦੇ ਪ੍ਰਤੀਰੋਧ ਦੇ ਨਾਲ, ਅਤੇ ਇਹ ਧੱਕਣ ਅਤੇ ਖਿੱਚਣ ਲਈ ਬਹੁਤ ਸੁਵਿਧਾਜਨਕ ਹੈ, ਅਤੇ ਇੱਕ ਲੰਬੀ ਸੇਵਾ ਜੀਵਨ ਹੈ.

ਸਲਾਈਡਿੰਗ ਦਰਵਾਜ਼ੇ ਗਾਈਡ ਰੇਲਜ਼ ਸਲਾਈਡਿੰਗ ਦਰਵਾਜ਼ਿਆਂ ਲਈ ਵਧੇਰੇ ਮਹੱਤਵਪੂਰਨ ਹਨ। ਵੱਖ-ਵੱਖ ਸਮੱਗਰੀ ਦੀ ਗੁਣਵੱਤਾ ਸਲਾਈਡਿੰਗ ਦਰਵਾਜ਼ਿਆਂ ਦੀ ਵੱਖ-ਵੱਖ ਗੁਣਵੱਤਾ ਅਤੇ ਵਰਤੋਂ ਦੇ ਪ੍ਰਭਾਵ ਨੂੰ ਪ੍ਰਭਾਵਤ ਕਰਦੀ ਹੈ, ਅਤੇ ਉੱਚ-ਗੁਣਵੱਤਾ ਵਾਲੇ ਸਲਾਈਡਿੰਗ ਦਰਵਾਜ਼ੇ ਦੀ ਸਮੱਗਰੀ ਦੀ ਸੇਵਾ ਦਾ ਜੀਵਨ ਲੰਬਾ ਹੋਵੇਗਾ। ਟ੍ਰੈਕ ਲਈ ਸਭ ਤੋਂ ਮਹੱਤਵਪੂਰਨ ਗੱਲ ਇਹ ਹੈ ਕਿ ਕੀ ਇਹ ਇਸ ਨਾਲ ਅਨੁਕੂਲ ਹੋ ਸਕਦਾ ਹੈ ਪੁਲੀ ਪੂਰੀ ਤਰ੍ਹਾਂ ਫਿੱਟ ਹੈ ਅਤੇ ਆਕਾਰ ਬਿਲਕੁਲ ਸਹੀ ਹੈ। ਇਹ ਸਭ ਤੋਂ ਮਹੱਤਵਪੂਰਨ ਗੱਲ ਹੈ। ਅਜਿਹਾ ਸਲਾਈਡਿੰਗ ਦਰਵਾਜ਼ਾ ਸੁਚਾਰੂ ਢੰਗ ਨਾਲ ਸਲਾਈਡ ਕਰਦਾ ਹੈ, ਚੰਗਾ ਸਦਮਾ ਸਮਾਈ ਅਤੇ ਸ਼ੋਰ ਪ੍ਰਤੀਰੋਧ ਰੱਖਦਾ ਹੈ, ਅਤੇ ਇੱਕ ਬਿਹਤਰ ਮੂਕ ਪ੍ਰਭਾਵ ਹੁੰਦਾ ਹੈ। ਜਦੋਂ ਖਪਤਕਾਰ ਸਲਾਈਡਿੰਗ ਦਰਵਾਜ਼ੇ ਦੀਆਂ ਰੇਲਾਂ ਦੀ ਚੋਣ ਕਰਦੇ ਹਨ, ਤਾਂ ਉਹਨਾਂ ਨੂੰ ਤੁਹਾਡੇ ਘਰ ਦੀ ਕਿਸਮ ਲਈ ਢੁਕਵੀਂ ਗੁਣਵੱਤਾ ਵਾਲੀ ਗਾਈਡ ਰੇਲ ਦੀ ਚੋਣ ਕਰਨ ਲਈ, ਇੱਕ ਗਾਈਡ ਰੇਲ ਦੀ ਚੋਣ ਕਰਨੀ ਚਾਹੀਦੀ ਹੈ ਜੋ ਪਹਿਨਣ-ਰੋਧਕ ਹੋਵੇ, ਵਿਗਾੜਨ ਵਿੱਚ ਆਸਾਨ ਨਾ ਹੋਵੇ, ਅਤੇ ਇੱਕ ਵਧੀਆ ਪੁਸ਼-ਪੁੱਲ ਮਹਿਸੂਸ ਹੋਵੇ।

ਹੋਰ ਵੇਰਵਿਆਂ ਲਈ, ਕੀ ਗਾਈਡ ਰੇਲਜ਼ ਅਤੇ ਪੁਲੀਜ਼ ਨੂੰ ਸਾਫ਼ ਕਰਨਾ ਆਸਾਨ ਹੈ, ਕੀ ਉਹ ਸ਼ਾਂਤ ਹਨ, ਕੀ ਤਾਲੇ ਅਤੇ ਅੰਦਰੂਨੀ ਢਾਂਚੇ ਹਨ, ਕੀ ਉਹ ਉੱਚ ਤਾਪਮਾਨ ਅਤੇ ਆਕਸੀਕਰਨ ਪ੍ਰਤੀ ਰੋਧਕ ਹਨ, ਸਪਸ਼ਟ ਤੌਰ 'ਤੇ ਪੁੱਛਿਆ ਜਾਣਾ ਚਾਹੀਦਾ ਹੈ। ਅਲਮਾਰੀ ਦੇ ਸਲਾਈਡਿੰਗ ਦਰਵਾਜ਼ੇ ਦੇ ਟਰੈਕ ਦਾ ਆਕਾਰ ਕੀ ਹੈ?

ਆਮ ਸਲਾਈਡਿੰਗ ਡੋਰ ਟ੍ਰੈਕ 84mm ਹੈ, ਅਤੇ ਆਮ ਤੌਰ 'ਤੇ ਰਾਖਵੀਂ ਸਥਿਤੀ 100mm ਹੈ। ਹੁਣ ਇੱਥੇ 70mm ਦੀ ਚੌੜਾਈ ਟ੍ਰੈਕ ਹੈ, ਪਰ ਇਸ ਟ੍ਰੈਕ ਨਾਲ ਸੰਬੰਧਿਤ ਸਲਾਈਡਿੰਗ ਦਰਵਾਜ਼ੇ ਦਾ ਫਰੇਮ ਵੀ ਮੇਲ ਖਾਂਦਾ ਹੈ।

ਦਰਵਾਜ਼ੇ ਦੀ ਉਚਾਈ ਤਰਜੀਹੀ ਤੌਰ 'ਤੇ 207 ਸੈਂਟੀਮੀਟਰ ਤੋਂ ਵੱਧ ਹੈ, ਤਾਂ ਜੋ ਪੂਰਾ ਕਮਰਾ ਬਹੁਤ ਨਿਰਾਸ਼ਾਜਨਕ ਦਿਖਾਈ ਨਾ ਦੇਵੇ. ਸਭ ਤੋਂ ਵਧੀਆ ਸਲਾਈਡਿੰਗ ਦਰਵਾਜ਼ੇ ਦੇ ਟਰੈਕ ਦਾ ਆਕਾਰ ਲਗਭਗ 80 ਸੈਂਟੀਮੀਟਰ ਗੁਣਾ 200 ਸੈਂਟੀਮੀਟਰ ਹੈ, ਤਾਂ ਜੋ ਦਰਵਾਜ਼ੇ ਦੀ ਉਚਾਈ ਬਹੁਤ ਸਥਿਰ ਹੋਵੇ ਅਤੇ ਵਧੀਆ ਦਿਖਾਈ ਦੇਵੇ।

ਸਲਾਈਡਿੰਗ ਡੋਰ ਟ੍ਰੈਕ ਦਾ ਆਕਾਰ ਜਾਣਨ ਤੋਂ ਪਹਿਲਾਂ ਖਪਤਕਾਰਾਂ ਨੂੰ ਪਤਾ ਹੋਣਾ ਚਾਹੀਦਾ ਹੈ ਕਿ ਕਿਹੜੇ ਟਰੈਕ ਉਪਲਬਧ ਹਨ। ਸਲਾਈਡਿੰਗ ਦਰਵਾਜ਼ੇ ਦੇ ਟਰੈਕ ਨੂੰ ਮੋਟੇ ਤੌਰ 'ਤੇ ਇਸ ਵਿੱਚ ਵੰਡਿਆ ਜਾ ਸਕਦਾ ਹੈ: ਉਹ ਟ੍ਰੈਕ ਜਿਸ ਨੂੰ ਦੋ ਦਿਸ਼ਾਵਾਂ ਵਿੱਚ ਧੱਕਿਆ ਅਤੇ ਖਿੱਚਿਆ ਜਾ ਸਕਦਾ ਹੈ, ਇੱਕ ਤਰਫਾ ਅਤੇ ਫੋਲਡਿੰਗ ਸਲਾਈਡਿੰਗ ਦਰਵਾਜ਼ਾ। ਇਹਨਾਂ ਤਿੰਨ ਕਿਸਮਾਂ ਵਿੱਚੋਂ, ਫੋਲਡਿੰਗ ਸਲਾਈਡਿੰਗ ਦਰਵਾਜ਼ਾ ਦਰਵਾਜ਼ਾ ਜਗ੍ਹਾ ਦੀ ਬਚਤ ਕਰੇਗਾ। ਜੇਕਰ ਉਪਭੋਗਤਾ ਇੱਕ ਸਲਾਈਡਿੰਗ ਦਰਵਾਜ਼ਾ ਬਣਾਉਣ ਦੀ ਚੋਣ ਕਰਦਾ ਹੈ, ਤਾਂ ਦਰਵਾਜ਼ੇ ਦੀ ਉਚਾਈ 207 ਸੈਂਟੀਮੀਟਰ ਤੋਂ ਉੱਪਰ ਚੁਣੀ ਜਾਣੀ ਚਾਹੀਦੀ ਹੈ, ਤਾਂ ਜੋ ਪੂਰਾ ਕਮਰਾ ਬਹੁਤ ਨਿਰਾਸ਼ਾਜਨਕ ਦਿਖਾਈ ਨਾ ਦੇਵੇ। ਸਭ ਤੋਂ ਵਧੀਆ ਸਲਾਈਡਿੰਗ ਦਰਵਾਜ਼ੇ ਦੇ ਟਰੈਕ ਦਾ ਆਕਾਰ 80 ਸੈਂਟੀਮੀਟਰ ਹੈ x ਲਗਭਗ 200 ਸੈਂਟੀਮੀਟਰ ਦੀ ਉਚਾਈ ਦੇ ਨਾਲ, ਦਰਵਾਜ਼ਾ ਬਹੁਤ ਸਥਿਰ ਹੈ ਅਤੇ ਵਧੀਆ ਦਿਖਾਈ ਦਿੰਦਾ ਹੈ।

ਬੇਸ਼ੱਕ, ਇੱਥੇ ਬਹੁਤ ਸਾਰੇ ਵੱਡੇ ਘਰ (ਵੱਡੇ ਘਰਾਂ ਦੀ ਸਜਾਵਟ ਪੇਸ਼ਕਾਰੀ) ਵੀ ਹਨ। ਜੇ ਇਹ ਖਪਤਕਾਰ ਬਹੁਤ ਉੱਚੇ ਸਲਾਈਡਿੰਗ ਦਰਵਾਜ਼ੇ ਦੇ ਟਰੈਕ ਦਾ ਆਕਾਰ ਬਣਾਉਣਾ ਚਾਹੁੰਦੇ ਹਨ, ਤਾਂ ਉਹਨਾਂ ਨੂੰ ਇਸ ਵੱਲ ਧਿਆਨ ਦੇਣਾ ਚਾਹੀਦਾ ਹੈ, ਕਿਉਂਕਿ ਦਰਵਾਜ਼ਾ ਬਹੁਤ ਉੱਚਾ ਹੈ, ਅਤੇ ਜੇਕਰ ਇਸਨੂੰ ਅਕਸਰ ਧੱਕਿਆ ਅਤੇ ਖਿੱਚਿਆ ਜਾਂਦਾ ਹੈ, ਤਾਂ ਦਰਵਾਜ਼ਾ ਆਪਣੇ ਆਪ ਨੂੰ ਨੁਕਸਾਨ ਪਹੁੰਚ ਜਾਵੇਗਾ। ਜੇ ਇਹ ਬਹੁਤ ਜ਼ਿਆਦਾ ਹੈ, ਤਾਂ ਇਹ ਅਸਥਿਰ ਹੋਵੇਗਾ, ਅਤੇ ਇਹ ਦਰਵਾਜ਼ੇ ਦੇ ਡਿੱਗਣ ਦਾ ਕਾਰਨ ਬਣ ਸਕਦਾ ਹੈ। ਜੇ ਕੁਝ ਸਲਾਈਡਿੰਗ ਦਰਵਾਜ਼ੇ ਚੰਗੀ ਤਰ੍ਹਾਂ ਬਣਾਏ ਗਏ ਹਨ, ਤਾਂ ਇਹ ਲੋਕਾਂ ਨੂੰ ਦ੍ਰਿਸ਼ਟੀਗਤ ਤੌਰ 'ਤੇ ਇਹ ਦੇਖ ਸਕਦਾ ਹੈ ਕਿ ਕਮਰਾ ਵੱਡਾ ਹੋ ਜਾਂਦਾ ਹੈ, ਉਦਾਹਰਣ ਵਜੋਂ, ਰਸੋਈ ਵਿਚ (ਰਸੋਈ ਦੀ ਸਜਾਵਟ ਦੀ ਪੇਸ਼ਕਾਰੀ) ਖੁੱਲ੍ਹੇ ਸਲਾਈਡਿੰਗ ਦਰਵਾਜ਼ੇ ਦੀ ਵਰਤੋਂ ਕਰਦੇ ਹੋਏ, ਜਿਸ ਵਿਚ ਨਾ ਸਿਰਫ ਪਾਰਟੀਸ਼ਨ (ਪਾਰਟੀਸ਼ਨ ਸਜਾਵਟ ਪੇਸ਼ਕਾਰੀ) ਦਾ ਇਲਾਜ ਹੈ। ), ਪਰ ਪੂਰੀ ਥਾਂ ਨੂੰ ਵੀ ਵੱਡਾ ਬਣਾਉਂਦਾ ਹੈ। ਇਸ ਲਈ, ਖਪਤਕਾਰਾਂ ਨੂੰ ਸਲਾਈਡਿੰਗ ਦਰਵਾਜ਼ੇ ਦੀਆਂ ਸਮੱਗਰੀਆਂ ਦੀ ਚੋਣ ਵੱਲ ਵਧੇਰੇ ਧਿਆਨ ਦੇਣਾ ਚਾਹੀਦਾ ਹੈ. ਵੱਖ-ਵੱਖ ਸਮੱਗਰੀਆਂ ਦੇ ਸਲਾਈਡਿੰਗ ਦਰਵਾਜ਼ਿਆਂ ਦੇ ਵੱਖੋ-ਵੱਖਰੇ ਪ੍ਰਭਾਵ ਹੁੰਦੇ ਹਨ, ਪਰ ਇਹ ਸਭ ਤੋਂ ਵਧੀਆ ਹੈ ਕਿ ਪੂਰੀ ਤਰ੍ਹਾਂ ਪਾਰਦਰਸ਼ੀ ਸ਼ੀਸ਼ੇ ਦੀ ਚੋਣ ਨਾ ਕੀਤੀ ਜਾਵੇ, ਜੋ ਕਿ ਰੌਸ਼ਨੀ ਦੇ ਪ੍ਰਦੂਸ਼ਣ ਦਾ ਖ਼ਤਰਾ ਹੈ।

ਬਜ਼ਾਰ ਵਿੱਚ ਤਿੰਨ ਕਿਸਮਾਂ ਦੀਆਂ ਪੁਲੀਜ਼ ਹਨ: ਪਲਾਸਟਿਕ ਦੀਆਂ ਪੁਲੀਆਂ, ਧਾਤ ਦੀਆਂ ਪੁਲੀਆਂ ਅਤੇ ਫਾਈਬਰਗਲਾਸ ਦੀਆਂ ਪੁਲੀਆਂ। ਉਦਾਹਰਨ ਲਈ, ਕੁਝ ਵੱਡੇ ਬ੍ਰਾਂਡ ਜਿਵੇਂ ਕਿ Meizhixuan ਦਰਵਾਜ਼ੇ ਅਤੇ ਵਿੰਡੋਜ਼ ਕਾਰਬਨ ਫਾਈਬਰਗਲਾਸ ਪੁਲੀ ਦੀ ਵਰਤੋਂ ਕਰਦੇ ਹਨ।

1. ਧਾਤ ਦੀ ਪੁਲੀ ਦੀ ਇੱਕ ਬਹੁਤ ਮਜ਼ਬੂਤ ​​​​ਲੋਡ-ਬੇਅਰਿੰਗ ਸਮਰੱਥਾ ਹੈ, ਅਤੇ ਇਹ ਬਹੁਤ ਜ਼ਿਆਦਾ ਘਬਰਾਹਟ ਵਾਲੀ ਤਾਕਤ ਅਤੇ ਦਬਾਅ ਦਾ ਸਾਮ੍ਹਣਾ ਕਰ ਸਕਦੀ ਹੈ, ਅਤੇ ਵਿਗਾੜਨਾ ਆਸਾਨ ਨਹੀਂ ਹੈ।

2. ਰਬੜ ਦਾ ਪਹੀਆ ਕਾਰਬਨ ਫਾਈਬਰਗਲਾਸ ਜਾਂ ਨਾਈਲੋਨ ਸਮੱਗਰੀ ਦਾ ਬਣਿਆ ਹੁੰਦਾ ਹੈ, ਜੋ ਧੱਕਣ ਅਤੇ ਖਿੱਚਣ ਦੀਆਂ ਗਤੀਵਿਧੀਆਂ ਨੂੰ ਬਹੁਤ ਸੁਚਾਰੂ ਬਣਾ ਸਕਦਾ ਹੈ, ਅਤੇ ਕਠੋਰ ਰਗੜ ਦੀਆਂ ਆਵਾਜ਼ਾਂ ਬਣਾਉਣਾ ਆਸਾਨ ਨਹੀਂ ਹੈ।

3. ਗਲਾਸ ਫਾਈਬਰ ਰੋਲਰਸ, ਇਹ ਸਮੱਗਰੀ ਅਲਮਾਰੀ ਦੇ ਸਲਾਈਡਿੰਗ ਦਰਵਾਜ਼ਿਆਂ ਦੀ ਵਰਤੋਂ ਵਿੱਚ ਸਭ ਤੋਂ ਆਮ ਹੈ, ਕਿਉਂਕਿ ਇਸਨੂੰ ਵਿਗਾੜਨਾ ਆਸਾਨ ਨਹੀਂ ਹੈ, ਅਤੇ ਸਲਾਈਡਿੰਗ ਵੀ ਬਹੁਤ ਨਿਰਵਿਘਨ ਹੈ.

ਵਿਸਤ੍ਰਿਤ ਜਾਣਕਾਰੀ:

ਫਾਈਬਰਗਲਾਸ ਪੁਲੀਜ਼ ਵਧੀਆ ਹਨ. ਵਰਤਮਾਨ ਵਿੱਚ, ਬਜ਼ਾਰ ਵਿੱਚ ਆਮ ਤੌਰ 'ਤੇ ਦੋ ਕਿਸਮਾਂ ਦੀਆਂ ਪੁਲੀਜ਼ ਹਨ: ਪਲਾਸਟਿਕ ਦੀਆਂ ਪੁਲੀਜ਼ ਅਤੇ ਫਾਈਬਰਗਲਾਸ ਪੁਲੀਜ਼। ਪਲਾਸਟਿਕ ਦੀਆਂ ਪੁਲੀਆਂ ਸਖ਼ਤ ਹੁੰਦੀਆਂ ਹਨ, ਪਰ ਉਹਨਾਂ ਨੂੰ ਤੋੜਨਾ ਆਸਾਨ ਹੁੰਦਾ ਹੈ। ਲੰਬੇ ਸਮੇਂ ਦੀ ਵਰਤੋਂ ਤੋਂ ਬਾਅਦ, ਉਹ ਸਖਤ ਹੋ ਜਾਣਗੇ, ਅਤੇ ਧੱਕਾ-ਖਿੱਚਣ ਦੀ ਭਾਵਨਾ ਬਹੁਤ ਮਾੜੀ ਹੋ ਜਾਵੇਗੀ। ਕੀਮਤ ਇਹ ਸਸਤਾ ਵੀ ਹੈ; ਫਾਈਬਰਗਲਾਸ ਪੁਲੀ ਵਿੱਚ ਚੰਗੀ ਕਠੋਰਤਾ, ਪਹਿਨਣ ਪ੍ਰਤੀਰੋਧ, ਨਿਰਵਿਘਨ ਸਲਾਈਡਿੰਗ ਅਤੇ ਟਿਕਾਊਤਾ ਹੈ। ਖਰੀਦਦੇ ਸਮੇਂ, ਪੁਲੀ ਦੀ ਸਮੱਗਰੀ ਨੂੰ ਪਛਾਣਨਾ ਯਕੀਨੀ ਬਣਾਓ।

ਅਲਮਾਰੀ ਦੇ ਸਲਾਈਡਿੰਗ ਡੋਰ ਟ੍ਰੈਕ ਦੀ ਸਥਾਪਨਾ ਵਿੱਚ ਧਿਆਨ ਦੇਣ ਦੀ ਲੋੜ ਹੈ

ਅੱਜ ਕੱਲ੍ਹ, ਸਾਰੇ ਪਰਿਵਾਰ ਅਲਮਾਰੀ ਨੂੰ ਅਨੁਕੂਲਿਤ ਕਰਨਾ ਪਸੰਦ ਕਰਦੇ ਹਨ. ਅਲਮਾਰੀ ਦੇ ਚਿਹਰੇ ਦੇ ਰੂਪ ਵਿੱਚ, ਸਲਾਈਡਿੰਗ ਦਰਵਾਜ਼ਾ ਅਲਮਾਰੀ ਦੀ ਸਮੁੱਚੀ ਸ਼ੈਲੀ ਅਤੇ ਦਿੱਖ ਨੂੰ ਪ੍ਰਭਾਵਤ ਕਰਨ ਵਾਲਾ ਸਭ ਤੋਂ ਅਨੁਭਵੀ ਕਾਰਕ ਹੈ, ਅਤੇ ਸਲਾਈਡਿੰਗ ਦਰਵਾਜ਼ਾ ਵੀ ਅਲਮਾਰੀ ਦੇ ਉਹਨਾਂ ਹਿੱਸਿਆਂ ਵਿੱਚੋਂ ਇੱਕ ਹੈ ਜੋ ਮਨੁੱਖੀ ਸਰੀਰ ਅਤੇ ਵਸਤੂਆਂ ਦੇ ਸੰਪਰਕ ਵਿੱਚ ਆਉਣ ਦੀ ਸਭ ਤੋਂ ਵੱਧ ਸੰਭਾਵਨਾ ਹੈ। ਅਸਲ ਜੀਵਨ ਵਿੱਚ. ਬਹੁਤ ਸਾਰੇ ਖਪਤਕਾਰਾਂ ਲਈ ਅਲਮਾਰੀ ਦੇ ਸਲਾਈਡਿੰਗ ਦਰਵਾਜ਼ੇ ਦੀ ਸਥਾਪਨਾ ਬਾਰੇ ਕੁਝ ਉਲਝਣ ਹੈ. ਅਲਮਾਰੀ ਦੇ ਸਲਾਈਡਿੰਗ ਦਰਵਾਜ਼ੇ ਦੀ ਸਥਾਪਨਾ ਦਾ ਮੁੱਖ ਹਿੱਸਾ ਟਰੈਕਾਂ ਦੀ ਸਥਾਪਨਾ ਵਿੱਚ ਹੈ। ਇਸ ਲਈ, ਮੈਂ ਤੁਹਾਨੂੰ ਅੱਗੇ ਪੇਸ਼ ਕਰਦਾ ਹਾਂ.

ਅਲਮਾਰੀ ਸਲਾਈਡਿੰਗ ਦਰਵਾਜ਼ੇ ਦੇ ਟਰੈਕ ਦੀ ਸਥਾਪਨਾ

ਵਿਸਤ੍ਰਿਤ ਵਿਆਖਿਆ.

ਸਲਾਈਡਿੰਗ ਦਰਵਾਜ਼ੇ ਦਾ ਟਰੈਕ ਸਲਾਈਡਿੰਗ ਦਰਵਾਜ਼ੇ ਦਾ ਮੁੱਖ ਹਿੱਸਾ ਹੈ। ਸਲਾਈਡਿੰਗ ਦਰਵਾਜ਼ੇ ਨੂੰ ਸਥਾਪਿਤ ਕਰਨ ਲਈ ਸਭ ਤੋਂ ਮਹੱਤਵਪੂਰਨ ਚੀਜ਼ ਹੈ

ਅਲਮਾਰੀ ਸਲਾਈਡਿੰਗ ਦਰਵਾਜ਼ੇ ਦੇ ਟਰੈਕ ਦੀ ਸਥਾਪਨਾ

, ਟਰੈਕ ਦੀ ਸਥਾਪਨਾ ਲਗਭਗ ਪੂਰੀ ਹੋ ਗਈ ਹੈ।

1. ਸਲਾਈਡਿੰਗ ਦਰਵਾਜ਼ੇ ਦੇ ਉੱਪਰਲੇ ਹਿੱਸੇ 'ਤੇ ਟਰੈਕ ਬਾਕਸ ਦਾ ਆਕਾਰ 12 ਸੈਂਟੀਮੀਟਰ ਉੱਚਾ ਅਤੇ 9 ਸੈਂਟੀਮੀਟਰ ਚੌੜਾ ਹੋਣਾ ਚਾਹੀਦਾ ਹੈ। ਪਰਦੇ ਦੇ ਬਕਸੇ ਵਾਂਗ, ਟ੍ਰੈਕ ਬਾਕਸ ਵਿੱਚ ਇੱਕ ਟ੍ਰੈਕ ਲਗਾਇਆ ਜਾਂਦਾ ਹੈ, ਅਤੇ ਸਲਾਈਡਿੰਗ ਦਰਵਾਜ਼ੇ ਨੂੰ ਟਰੈਕ 'ਤੇ ਲਟਕਾਇਆ ਜਾ ਸਕਦਾ ਹੈ। ਜਦੋਂ ਦਰਵਾਜ਼ੇ ਦੀ ਉਚਾਈ 1.95 ਮੀਟਰ ਤੋਂ ਘੱਟ ਹੁੰਦੀ ਹੈ, ਤਾਂ ਇਹ ਲੋਕਾਂ ਨੂੰ ਉਦਾਸ ਮਹਿਸੂਸ ਕਰਦਾ ਹੈ। ਇਸ ਲਈ, ਇੱਕ ਸਲਾਈਡਿੰਗ ਦਰਵਾਜ਼ਾ ਬਣਾਉਂਦੇ ਸਮੇਂ, ਉਚਾਈ ਘੱਟੋ-ਘੱਟ 19512=207 ਸੈਂਟੀਮੀਟਰ ਜਾਂ ਵੱਧ ਹੋਣੀ ਚਾਹੀਦੀ ਹੈ।

2. ਇੱਕ ਆਮ ਦਰਵਾਜ਼ੇ ਦਾ ਸੁਨਹਿਰੀ ਆਕਾਰ ਲਗਭਗ 80 ਸੈਂਟੀਮੀਟਰ 200 ਸੈਂਟੀਮੀਟਰ ਹੁੰਦਾ ਹੈ। ਇਸ ਢਾਂਚੇ ਦੇ ਤਹਿਤ, ਦਰਵਾਜ਼ਾ ਮੁਕਾਬਲਤਨ ਸਥਿਰ ਅਤੇ ਸੁੰਦਰ ਹੈ. ਇਸ ਲਈ, ਸਲਾਈਡਿੰਗ ਦਰਵਾਜ਼ੇ ਦੀ ਉਚਾਈ ਅਤੇ ਚੌੜਾਈ ਦਾ ਅਨੁਪਾਤ ਸੋਨੇ ਦੇ ਆਕਾਰ ਦੇ ਸਮਾਨ ਹੋਣਾ ਚਾਹੀਦਾ ਹੈ.

3. ਫਰਸ਼ ਤੋਂ ਸਿਖਰ ਤੱਕ ਸਲਾਈਡਿੰਗ ਦਰਵਾਜ਼ੇ ਦੀ ਸਾਵਧਾਨੀ ਨਾਲ ਵਰਤੋਂ ਕਰੋ (ਓਪਨ ਟਰੈਕ ਬਾਕਸ)। ਧੱਕਣ ਅਤੇ ਖਿੱਚਣ ਵੇਲੇ ਬਹੁਤ ਜ਼ਿਆਦਾ ਸਵਿੰਗ ਦੇ ਕਾਰਨ, ਸਲਾਈਡਿੰਗ ਦਰਵਾਜ਼ੇ ਨੂੰ ਸਮੇਂ ਦੇ ਨਾਲ ਵਿਗਾੜਨਾ ਆਸਾਨ ਹੁੰਦਾ ਹੈ. ਵਿਗਾੜ ਤੋਂ ਬਾਅਦ, ਦਰਵਾਜ਼ਾ ਖੋਲ੍ਹਿਆ ਨਹੀਂ ਜਾ ਸਕਦਾ, ਜਿਸਦਾ ਮਤਲਬ ਹੈ ਕਿ ਇਸਦੀ ਮੁਰੰਮਤ ਨਹੀਂ ਕੀਤੀ ਜਾ ਸਕਦੀ ਅਤੇ ਇਸਦੀ ਵਰਤੋਂ ਨਹੀਂ ਕੀਤੀ ਜਾ ਸਕਦੀ।

4. ਅੰਤ ਵਿੱਚ, ਸਲਾਈਡਿੰਗ ਡੋਰ ਟ੍ਰੈਕ ਨੂੰ ਸਥਾਪਿਤ ਕਰੋ: ਉੱਪਰਲੇ ਟ੍ਰੈਕ ਨੂੰ ਫਿਕਸ ਕਰੋ, ਦੋ ਸਿਰਿਆਂ 'ਤੇ 3 ਪੁਆਇੰਟ ਲਟਕਾਓ ਅਤੇ ਗਰੈਵਿਟੀ ਕੋਨ (ਸਸਪੈਂਸ਼ਨ ਹਥੌੜੇ) ਨਾਲ ਉੱਪਰਲੇ ਟ੍ਰੈਕ ਦੇ ਵਿਚਕਾਰਲੇ ਬਿੰਦੂ ਨੂੰ ਇੱਕ ਤੇਲ ਨਾਲ ਜ਼ਮੀਨ 'ਤੇ 3.3-ਪੁਆਇੰਟ ਸਥਿਰ ਸਤਹ ਖਿੱਚੋ। ਪੈੱਨ ਲਗਾਓ, ਉਪਰਲੇ ਟ੍ਰੈਕ ਨੂੰ ਸਥਾਪਿਤ ਕਰੋ, ਅਤੇ ਫਿਰ ਉੱਪਰਲੇ ਟ੍ਰੈਕ ਦੇ ਕੇਂਦਰ ਬਿੰਦੂ ਦੇ ਵਿਰੁੱਧ ਜ਼ਮੀਨ 'ਤੇ ਇੱਕ ਲਟਕਦਾ ਹਥੌੜਾ ਲਗਾਓ, ਟ੍ਰੈਕ ਦੇ ਦੋਵਾਂ ਸਿਰਿਆਂ 'ਤੇ ਲੰਬਕਾਰੀ ਲਾਈਨਾਂ ਲਗਾਓ, ਅਤੇ ਹੇਠਲੇ ਟਰੈਕ ਨੂੰ ਇਹਨਾਂ 3 ਬਿੰਦੂਆਂ 'ਤੇ ਫਿਕਸ ਕਰੋ ਤਾਂ ਜੋ ਇਹ ਯਕੀਨੀ ਬਣਾਇਆ ਜਾ ਸਕੇ ਕਿ ਉਪਰਲੇ ਅਤੇ ਹੇਠਲੇ ਟ੍ਰੈਕ ਪੂਰੀ ਤਰ੍ਹਾਂ ਸਮਾਨਾਂਤਰ ਹਨ, ਅਤੇ ਸਲਾਈਡਿੰਗ ਦਰਵਾਜ਼ਾ ਸਭ ਤੋਂ ਵਧੀਆ ਸਥਿਤੀ ਵਿੱਚ ਹੈ। ਹਾਲਤ ।

ਗਾਰੰਟੀ ਦੇਣ ਲਈ

ਅਲਮਾਰੀ ਸਲਾਈਡਿੰਗ ਦਰਵਾਜ਼ੇ ਦੇ ਟਰੈਕ ਦੀ ਸਥਾਪਨਾ

ਨਿਰਵਿਘਨ ਤਰੱਕੀ, ਹੇਠ ਦਿੱਤੇ ਨੁਕਤੇ 'ਤੇ ਧਿਆਨ ਦੇਣ ਦੀ ਲੋੜ ਹੈ

1. ਕਿਉਂਕਿ ਸਲਾਈਡਿੰਗ ਦਰਵਾਜ਼ਾ ਕੰਧ ਜਾਂ ਕੈਬਨਿਟ ਬਾਡੀ ਦੇ ਦੋਵੇਂ ਪਾਸਿਆਂ ਦੇ ਸੰਪਰਕ ਵਿੱਚ ਹੈ, ਸੰਪਰਕ ਸਥਿਤੀ 'ਤੇ ਸਲਾਈਡਿੰਗ ਦਰਵਾਜ਼ੇ ਨੂੰ ਬੰਦ ਕਰਨ ਵਿੱਚ ਕੋਈ ਹੋਰ ਵਸਤੂ ਨਹੀਂ ਹੋਣੀ ਚਾਹੀਦੀ। ਉਦਾਹਰਨ ਲਈ, ਕੈਬਿਨੇਟ ਵਿੱਚ ਦਰਾਜ਼ ਦੀ ਸਥਿਤੀ ਨੂੰ ਸਲਾਈਡਿੰਗ ਦਰਵਾਜ਼ਿਆਂ ਦੇ ਇੰਟਰਸੈਕਸ਼ਨ ਤੋਂ ਬਚਣਾ ਚਾਹੀਦਾ ਹੈ ਅਤੇ ਹੇਠਲੇ ਪਲੇਟ ਤੋਂ ਘੱਟ ਤੋਂ ਘੱਟ 1 ਸੈਂਟੀਮੀਟਰ ਉੱਚਾ ਹੋਣਾ ਚਾਹੀਦਾ ਹੈ; ਫੋਲਡਿੰਗ ਡੋਰ ਕੈਬਿਨੇਟ ਵਿੱਚ ਦਰਾਜ਼ ਪਾਸੇ ਦੀ ਕੰਧ ਤੋਂ ਘੱਟੋ-ਘੱਟ 15 ਸੈਂਟੀਮੀਟਰ ਦੂਰ ਹੈ। ਇੱਥੇ, ਕੰਧ 'ਤੇ ਪਾਵਰ ਸਵਿੱਚ ਅਤੇ ਸਾਕਟ ਵੱਲ ਵਿਸ਼ੇਸ਼ ਧਿਆਨ ਦਿਓ। ਜੇ ਸਲਾਈਡਿੰਗ ਦਰਵਾਜ਼ੇ ਨੂੰ ਬੰਦ ਕਰਨਾ ਬਲੌਕ ਕੀਤਾ ਗਿਆ ਹੈ, ਤਾਂ ਸਵਿੱਚ ਅਤੇ ਸਾਕਟ ਦੀ ਸਥਿਤੀ ਨੂੰ ਬਦਲਿਆ ਜਾਣਾ ਚਾਹੀਦਾ ਹੈ।

2. ਤੁਸੀਂ ਜ਼ਮੀਨ 'ਤੇ ਕੋਈ ਵੀ ਸਮੱਗਰੀ ਬਣਾਉਂਦੇ ਹੋ, ਤੁਹਾਨੂੰ ਇਹ ਯਕੀਨੀ ਬਣਾਉਣਾ ਚਾਹੀਦਾ ਹੈ ਕਿ ਇਹ ਪੱਧਰ ਹੈ, ਅਤੇ ਦਰਵਾਜ਼ੇ ਦੇ ਖੁੱਲਣ ਦੀਆਂ ਚਾਰ ਦੀਵਾਰਾਂ ਨੂੰ ਵੀ ਖਿਤਿਜੀ ਅਤੇ ਲੰਬਕਾਰੀ ਰੱਖਣਾ ਚਾਹੀਦਾ ਹੈ। ਨਹੀਂ ਤਾਂ, ਦਰਵਾਜ਼ਾ ਇੰਸਟਾਲੇਸ਼ਨ ਤੋਂ ਬਾਅਦ ਤਿੱਖਾ ਹੋ ਜਾਵੇਗਾ. ਵਿਵਸਥਿਤ ਗਲਤੀ 10mm ਤੋਂ ਵੱਧ ਨਹੀਂ ਹੈ.

3. ਕਿਰਪਾ ਕਰਕੇ ਇੰਸਟਾਲੇਸ਼ਨ ਸਥਿਤੀ 'ਤੇ ਕੋਨੇ ਦੀ ਲਾਈਨ ਨੂੰ ਸਥਾਪਿਤ ਨਾ ਕਰੋ। ਜਿਪਸਮ ਲਾਈਨ ਨੂੰ ਅਲਮਾਰੀ ਦੇ ਉੱਪਰ ਸੀਲਿੰਗ ਪਲੇਟ 'ਤੇ ਸਥਾਪਿਤ ਕੀਤਾ ਜਾ ਸਕਦਾ ਹੈ. ਜੇ ਦਰਵਾਜ਼ਾ ਸਿੱਧਾ ਸਿਖਰ 'ਤੇ ਹੈ, ਤਾਂ ਜਿਪਸਮ ਲਾਈਨ ਨੂੰ ਸਥਾਪਿਤ ਨਾ ਕਰੋ. 5 ਮਿਲੀਮੀਟਰ ਤੋਂ ਘੱਟ ਮੋਟਾਈ ਵਾਲੇ ਕਾਰਪੇਟ ਲਈ, ਸਥਾਨ 'ਤੇ ਕਾਰਪੇਟ ਨੂੰ ਕੱਟੋ ਅਤੇ ਇਸਨੂੰ ਸਿੱਧਾ ਪੇਸਟ ਕਰੋ ਜੇਕਰ 5 ਮਿਲੀਮੀਟਰ ਤੋਂ ਵੱਧ ਮੋਟਾਈ ਵਾਲਾ ਕਾਰਪੇਟ ਹੇਠਲੇ ਰੇਲ 'ਤੇ ਲਗਾਇਆ ਗਿਆ ਹੈ, ਤਾਂ ਇਸਨੂੰ ਪੇਚਾਂ ਨਾਲ ਸਿੱਧੇ ਕਾਰਪੇਟ 'ਤੇ ਫਿਕਸ ਕੀਤਾ ਜਾ ਸਕਦਾ ਹੈ। ; ਜੇਕਰ ਇਹ ਇੱਕ ਸਿੰਗਲ ਰੇਲ ਨਾਲ ਸਥਾਪਿਤ ਕੀਤਾ ਗਿਆ ਹੈ, ਤਾਂ ਸਥਿਤੀ 'ਤੇ ਕਾਰਪੇਟ ਨੂੰ ਕੱਟਣਾ ਚਾਹੀਦਾ ਹੈ, ਅਤੇ ਇੱਕ 3-5 ਮਿਲੀਮੀਟਰ ਮੋਟੀ ਲੱਕੜ ਦੀ ਪੱਟੀ ਨੂੰ ਪਹਿਲਾਂ ਹੀ ਕਾਰਪੇਟ 'ਤੇ ਰੱਖਿਆ ਜਾਂਦਾ ਹੈ, ਤਾਂ ਜੋ ਮੋਨੋਰੇਲ ਸਿੱਧੇ ਉੱਪਰ ਚਿਪਕ ਜਾਵੇ।

ਅੰਤ ਵਿੱਚ, ਇੱਕ ਨਿੱਘੀ ਯਾਦ,

ਅਲਮਾਰੀ ਸਲਾਈਡਿੰਗ ਦਰਵਾਜ਼ਾ ਟਰੈਕ

ਇਹ ਮਹੱਤਵਪੂਰਨ ਹੈ, ਇਸ ਲਈ ਅਸੀਂ ਕਰ ਰਹੇ ਹਾਂ

ਅਲਮਾਰੀ ਸਲਾਈਡਿੰਗ ਦਰਵਾਜ਼ੇ ਦੇ ਟਰੈਕ ਦੀ ਸਥਾਪਨਾ

ਜ਼ਿਆਦਾ ਸਾਵਧਾਨ ਰਹਿਣਾ ਬਿਹਤਰ ਹੈ। ਮੈਂ ਉਮੀਦ ਕਰਦਾ ਹਾਂ ਕਿ ਮੈਂ ਅੱਜ ਪੇਸ਼ ਕੀਤੀ ਅਲਮਾਰੀ ਸਲਾਈਡਿੰਗ ਡੋਰ ਟ੍ਰੈਕ ਸਥਾਪਨਾ ਹਰ ਕਿਸੇ ਲਈ ਮਦਦਗਾਰ ਹੋਵੇਗੀ।

ਸਲਾਈਡਿੰਗ ਡੋਰ ਅਲਮਾਰੀ ਦੇ ਇੰਸਟਾਲੇਸ਼ਨ ਦੇ ਪੜਾਅ ਕੀ ਹਨ

ਅਲਮਾਰੀ ਸਲਾਈਡਿੰਗ ਦਰਵਾਜ਼ੇ ਦੀ ਸਲਾਈਡ ਸਥਾਪਨਾ ਦੇ ਪੜਾਅ;

1. ਸਲਾਈਡਿੰਗ ਦਰਵਾਜ਼ੇ ਦੇ ਉੱਪਰਲੇ ਹਿੱਸੇ 'ਤੇ ਟਰੈਕ ਬਾਕਸ ਦਾ ਆਕਾਰ 12 ਸੈਂਟੀਮੀਟਰ ਉੱਚਾ ਅਤੇ 9 ਸੈਂਟੀਮੀਟਰ ਚੌੜਾ ਹੋਣਾ ਚਾਹੀਦਾ ਹੈ। ਪਰਦੇ ਦੇ ਬਕਸੇ ਵਾਂਗ, ਟ੍ਰੈਕ ਬਾਕਸ ਵਿੱਚ ਇੱਕ ਟ੍ਰੈਕ ਲਗਾਇਆ ਜਾਂਦਾ ਹੈ, ਅਤੇ ਸਲਾਈਡਿੰਗ ਦਰਵਾਜ਼ੇ ਨੂੰ ਟਰੈਕ 'ਤੇ ਲਟਕਾਇਆ ਜਾ ਸਕਦਾ ਹੈ। ਜਦੋਂ ਦਰਵਾਜ਼ੇ ਦੀ ਉਚਾਈ 1.95 ਮੀਟਰ ਤੋਂ ਘੱਟ ਹੁੰਦੀ ਹੈ, ਤਾਂ ਇਹ ਲੋਕਾਂ ਨੂੰ ਬਹੁਤ ਉਦਾਸ ਮਹਿਸੂਸ ਕਰਦਾ ਹੈ। ਇਸ ਲਈ, ਇੱਕ ਸਲਾਈਡਿੰਗ ਦਰਵਾਜ਼ਾ ਬਣਾਉਂਦੇ ਸਮੇਂ, ਉਚਾਈ ਘੱਟੋ-ਘੱਟ 19512=207 ਸੈਂਟੀਮੀਟਰ ਹੋਣੀ ਚਾਹੀਦੀ ਹੈ।

2. ਇੱਕ ਆਮ ਦਰਵਾਜ਼ੇ ਦਾ ਸੁਨਹਿਰੀ ਆਕਾਰ ਲਗਭਗ 80 ਸੈਂਟੀਮੀਟਰ x 200 ਸੈਂਟੀਮੀਟਰ ਹੁੰਦਾ ਹੈ। ਇਸ ਢਾਂਚੇ ਦੇ ਤਹਿਤ, ਦਰਵਾਜ਼ਾ ਉਸੇ ਸਮੇਂ ਮੁਕਾਬਲਤਨ ਸਥਿਰ ਅਤੇ ਸੁੰਦਰ ਹੈ. ਇਸ ਲਈ, ਸਲਾਈਡਿੰਗ ਦਰਵਾਜ਼ੇ ਦੀ ਉਚਾਈ ਅਤੇ ਚੌੜਾਈ ਦਾ ਅਨੁਪਾਤ ਸੋਨੇ ਦੇ ਆਕਾਰ ਦੇ ਸਮਾਨ ਹੋਣਾ ਚਾਹੀਦਾ ਹੈ.

3. ਸਾਵਧਾਨੀ ਨਾਲ ਫਰਸ਼ ਤੋਂ ਸਿਖਰ ਤੱਕ ਸਲਾਈਡਿੰਗ ਦਰਵਾਜ਼ੇ ਦੀ ਵਰਤੋਂ ਕਰੋ (ਓਪਨ ਟਰੈਕ ਬਾਕਸ)। ਧੱਕਣ ਅਤੇ ਖਿੱਚਣ ਵੇਲੇ ਬਹੁਤ ਜ਼ਿਆਦਾ ਸਵਿੰਗ ਦੇ ਕਾਰਨ, ਸਲਾਈਡਿੰਗ ਦਰਵਾਜ਼ੇ ਨੂੰ ਸਮੇਂ ਦੇ ਨਾਲ ਵਿਗਾੜਨਾ ਆਸਾਨ ਹੁੰਦਾ ਹੈ. ਵਿਗਾੜ ਤੋਂ ਬਾਅਦ, ਦਰਵਾਜ਼ਾ ਖੋਲ੍ਹਿਆ ਨਹੀਂ ਜਾ ਸਕਦਾ, ਜਿਸਦਾ ਮਤਲਬ ਹੈ ਕਿ ਇਸਦੀ ਮੁਰੰਮਤ ਨਹੀਂ ਕੀਤੀ ਜਾ ਸਕਦੀ ਅਤੇ ਇਸਦੀ ਵਰਤੋਂ ਨਹੀਂ ਕੀਤੀ ਜਾ ਸਕਦੀ।

4. ਸਲਾਈਡਿੰਗ ਡੋਰ ਟ੍ਰੈਕ ਨੂੰ ਸਥਾਪਿਤ ਕਰਦੇ ਸਮੇਂ, ਉੱਪਰਲੇ ਟ੍ਰੈਕ ਨੂੰ ਠੀਕ ਕਰੋ, ਗਰੈਵਿਟੀ ਕੋਨ (ਲਟਕਣ ਵਾਲੇ ਹਥੌੜੇ) ਨਾਲ ਉੱਪਰਲੇ ਟ੍ਰੈਕ ਦੇ ਦੋ ਸਿਰਿਆਂ 'ਤੇ 3 ਬਿੰਦੂਆਂ ਅਤੇ ਮੱਧ ਬਿੰਦੂ ਨੂੰ ਲਟਕਾਓ ਅਤੇ ਤੇਲ ਪੈਨ ਨਾਲ ਜ਼ਮੀਨ 'ਤੇ 3.3-ਪੁਆਇੰਟ ਸਥਿਰ ਸਤਹ ਖਿੱਚੋ, ਉੱਪਰਲੇ ਟ੍ਰੈਕ ਨੂੰ ਸਥਾਪਿਤ ਕਰੋ, ਅਤੇ ਫਿਰ ਉੱਪਰਲੇ ਟ੍ਰੈਕ ਦੇ ਕੇਂਦਰ ਵਿੱਚ ਇੱਕ ਲਟਕਦੇ ਹਥੌੜੇ ਨੂੰ ਜ਼ਮੀਨ 'ਤੇ ਲਗਾਓ, ਟਰੈਕ ਦੇ ਦੋਵਾਂ ਸਿਰਿਆਂ 'ਤੇ ਲੰਬਕਾਰੀ ਲਾਈਨਾਂ ਲਗਾਓ, ਅਤੇ ਹੇਠਲੇ ਟਰੈਕ ਨੂੰ ਇਹਨਾਂ ਤਿੰਨ ਬਿੰਦੂਆਂ 'ਤੇ ਫਿਕਸ ਕਰੋ ਤਾਂ ਜੋ ਇਹ ਯਕੀਨੀ ਬਣਾਇਆ ਜਾ ਸਕੇ ਕਿ ਉੱਪਰਲੇ ਅਤੇ ਹੇਠਲੇ ਟ੍ਰੈਕ ਪੂਰੀ ਤਰ੍ਹਾਂ ਸਮਾਨਾਂਤਰ, ਅਤੇ ਸਲਾਈਡਿੰਗ ਦਰਵਾਜ਼ਾ ਸਭ ਤੋਂ ਵਧੀਆ ਸਥਿਤੀ ਵਿੱਚ ਹੈ। ਉੱਪਰ