Abstract: The rotational stiffness of the zero-stiffness flexible hinge is approximately zero, which overcomes the defect that ordinary flexible hinges require driving torque, and can be applied to flexible grippers and other fields. Taking the inner and outer ring flexible hinges under the action of pure torque as the positive stiffness subsystem, the research Negative stiffness mechanism and matching positive and negative stiffness can construct zero stiffness flexible hinge. Propose a negative stiffness rotation mechanism——Crank spring mechanism, modeled and analyzed its negative stiffness characteristics; by matching positive and negative stiffness, analyzed the influence of structural parameters of crank spring mechanism on zero stiffness quality; proposed a linear spring with customizable stiffness and size——Diamond-shaped leaf spring string, the stiffness model was established and the finite element simulation verification was carried out; finally, the design, processing and testing of a compact zero-stiffness flexible hinge sample were completed. The test results showed that: under the action of pure torque,±18°In the range of rotation angles, the rotational stiffness of the zero-stiffness flexible hinge is 93% lower than that of the inner and outer ring flexible hinges on average. The constructed zero-stiffness flexible hinge has a compact structure and high-quality zero-stiffness; the proposed negative-stiffness rotation mechanism and the linear The spring has great reference value for the study of flexible mechanism.

0 Preface

Flexible hinge (bearing)

^[1-2]

Relying on the elastic deformation of the flexible unit to transmit or convert motion, force and energy, it has been widely used in precision positioning and other fields. Compared with traditional rigid bearings, there is a restoring moment when the flexible hinge rotates. Therefore, the drive unit needs to provide output torque to drive and Keep the rotation of the flexible hinge. Zero stiffness flexible hinge

^[3]

(Zero stiffness flexural pivot, ZSFP) is a flexible rotary joint whose rotational stiffness is approximately zero. This type of flexible hinge can stay at any position within the stroke range, also known as static balance flexible hinge

^[4]

, are mostly used in fields such as flexible grippers.

Based on the modular design concept of the flexible mechanism, the entire zero-stiffness flexible hinge system can be divided into two subsystems of positive and negative stiffness, and the zero-stiffness system can be realized through the matching of positive and negative stiffness

^[5]

. Among them, the positive stiffness subsystem is usually a large-stroke flexible hinge, such as a cross-reed flexible hinge

^[6-7]

, generalized three-cross reed flexible hinge

^[8-9]

and inner and outer ring flexible hinges

^[10-11]

etc. At present, the research on flexible hinges has achieved a lot of results, therefore, the key to design zero-stiffness flexible hinges is to match suitable negative stiffness modules for flexible hinges[3].

Inner and outer ring flexible hinges (Inner and outer ring flexural pivots, IORFP) have excellent characteristics in terms of stiffness, precision and temperature drift. The matching negative stiffness module provides the construction method of the zero-stiffness flexible hinge, and finally, completes the design, sample processing and testing of the zero-stiffness flexible hinge.

1 crank spring mechanism

1.1 Definition of negative stiffness

The general definition of stiffness K is the rate of change between the load F borne by the elastic element and the corresponding deformation dx

K= dF/dx (1)

When the load increment of the elastic element is opposite to the sign of the corresponding deformation increment, it is negative stiffness. Physically, the negative stiffness corresponds to the static instability of the elastic element

^[12]

.Negative stiffness mechanisms play an important role in the field of flexible static balance. Usually, negative stiffness mechanisms have the following characteristics.

(1) The mechanism reserves a certain amount of energy or undergoes a certain deformation.

(2) The mechanism is in a critical instability state.

(3) When the mechanism is slightly disturbed and leaves the equilibrium position, it can release a larger force, which is in the same direction as the movement.

1.2 Construction principle of zero-stiffness flexible hinge

The zero-stiffness flexible hinge can be constructed by using positive and negative stiffness matching, and the principle is shown in Figure 2.

(1) Under the action of pure torque, the inner and outer ring flexible hinges have an approximately linear torque-rotation angle relationship, as shown in Figure 2a. Especially, when the intersection point is located at 12.73% of the reed length, the torque-rotation angle relationship is linear

^[11]

, at this time, the restoring moment Mpivot (clockwise direction) of the flexible hinge is related to the bearing rotation angleθ(counterclockwise) the relationship is

Mpivot=(8EI/L)θ (2)

In the formula, E is the elastic modulus of the material, L is the length of the reed, and I is the moment of inertia of the section.

(2) According to the rotational stiffness model of the inner and outer ring flexible hinges, the negative stiffness rotating mechanism is matched, and its negative stiffness characteristics are shown in Figure 2b.

(3) In view of the instability of the negative stiffness mechanism

^[12]

, the stiffness of the zero-stiffness flexible hinge should be approximately zero and greater than zero, as shown in Figure 2c.

1.3 Definition of crank spring mechanism

According to literature [4], a zero-stiffness flexible hinge can be constructed by introducing a pre-deformed spring between the moving rigid body and the fixed rigid body of the flexible hinge. For the inner and outer ring flexible hinge shown in FIG. 1, a spring is introduced between the inner ring and the outer ring, I .e., a spring-crank mechanisms (SCM) is introduced. Referring to the crank slider mechanism shown in Figure 3, the related parameters of the crank spring mechanism are shown in Figure 4. The crank-spring mechanism is composed of a crank and a spring (set stiffness as k). the initial angle is the included angle between the crank AB and the base AC when the spring is not deformed. R represents the crank length, l represents the base length, and defines the crank length ratio as the ratio of r to l, I .e. = r/l (0<<1).

The construction of the crank-spring mechanism requires the determination of 4 parameters: the base length l, the crank length ratio , the initial angle and the spring stiffness K.

The deformation of the crank spring mechanism under force is shown in Figure 5a, at the moment M

_γ

Under the action, the crank moves from the initial position AB

_Beta

turn to AB

_γ

, during the rotation process, the included angle of the crank relative to the horizontal position

_γ

called the crank angle.

Qualitative analysis shows that the crank rotates from AB (initial position, M & gamma; Zero) to AB0 (“dead point”location, M

_γ

is zero), the crank-spring mechanism has a deformation with negative stiffness characteristics.

1.4 The relationship between torque and rotation angle of crank spring mechanism

In Fig. 5, the torque M & gamma; clockwise is positive, the crank angle & gamma; counterclockwise is positive, and the moment load M is modeled and analyzed below.

_γ

with crank angle

_γ

The relationship between the modeling process is dimensioned.

As shown in Figure 5b, the torque balance equation for crank AB & gamma is listed.

In the formula, F & gamma; is the spring restoring force, d & gamma; is F & gamma; to point A. Assume that the displacement-load relation of the spring is

In the formula, K is the spring stiffness (not necessarily a constant value),δ

xγ

is the amount of spring deformation (shortened to positive),δ

xγ

=|B

_Beta

C| – |B

_γ

C|.

Simultaneous type (3)(5), moment M

_γ

with corner

_γ

The relationship is

1.5 Analysis of the negative stiffness characteristics of the crank-spring mechanism

In order to facilitate the analysis of the negative stiffness characteristics of the crank-spring mechanism (moment M

_γ

with corner

_γ

relationship), it may be assumed that the spring has a linear positive stiffness, then formula (4) can be rewritten as

In the formula, Kconst is a constant greater than zero. After the size of the flexible hinge is determined, the length l of the base is also determined. Therefore, assuming that l is a constant, formula (6) can be rewritten as

where Kconstl2 is a constant greater than zero, and the moment coefficient m & gamma; has a dimension of one. The negative stiffness characteristics of the crank-spring mechanism can be obtained by analyzing the relationship between the torque coefficient m & gamma; and the rotation angle & gamma.

From equation (9), Figure 6 shows the initial angle =π relationship between m & gamma; and crank length ratio and rotation angle & gamma;, & isin;[0.1, 0.9],& gamma;& isin;[0, π]. Figure 7 shows the relationship between m & gamma; and rotation angle & gamma; for = 0.2 and different . Figure 8 shows =π When, under different , the relationship between m & gamma; and angle & gamma.

According to the definition of crank spring mechanism (section 1.3) and formula (9), when k and l are constant, m & gamma; Only related to angle & gamma;, crank length ratio and crank initial angle .

(1) If and only if & gamma; is equal to 0 orπ or ,m & gamma; is equal to zero; & gamma; & isin;[0, ],m & gamma; is greater than zero; & gamma; & isin;[,π],m & gamma; less than zero. & isin;[0, ],m & gamma; is greater than zero; & gamma;& isin;[,π],m & gamma; less than zero.

(2) & gamma; When [0, ], the rotation angle & gamma; increases, m & gamma; increases from zero to the inflection point angle & gamma;0 takes the maximum value m & gamma;max, and then gradually decreases.

(3) The negative stiffness characteristic range of the crank spring mechanism: & gamma;& isin;[0, & gamma;0], at this time & gamma; increases (counterclockwise), and the torque M & gamma; increases (clockwise). The inflection point angle & gamma;0 is the maximum rotation angle of the negative stiffness characteristic of the crank-spring mechanism and & gamma;0 & isin;[0, ];m & gamma;max is the maximum negative moment coefficient. Given and , the derivation of equation (9) yields & gamma;0

(4) the larger the initial angle , & gamma; the larger 0, m

_γmax

bigger.

(5) the larger the length ratio , & gamma; the smaller 0, m

_γmax

bigger.

In particular, =πThe negative stiffness characteristics of the crank spring mechanism are the best (the negative stiffness angle range is large, and the torque that can be provided is large). =πAt the same time, under different conditions, the maximum rotation angle & gamma of the negative stiffness characteristic of the crank spring mechanism; 0 and the maximum negative torque coefficient m & gamma; Max is listed in table 1.

2 Construction of zero-stiffness flexible hinge

The matching of positive and negative stiffness of the 2.1 is shown in Figure 9, n(n 2) groups of parallel crank spring mechanisms are evenly distributed around the circumference, forming a negative stiffness mechanism matched with the inner and outer ring flexible hinges.

Using the inner and outer ring flexible hinges as the positive stiffness subsystem, construct a zero-stiffness flexible hinge. In order to achieve zero stiffness, match the positive and negative stiffness

simultaneous (2), (3), (6), (11), and & gamma;=θ, the load F & gamma of the spring can be obtained; and displacementδThe relationship of x & gamma; is

According to section 1.5, the negative stiffness angle range of the crank spring mechanism: & gamma;& isin;[0, & gamma;0] and & gamma;0 & isin;[0, ], the stroke of the zero stiffness flexible hinge shall be less than & gamma;0, I .e. the spring is always in a deformed state (δxγ≠0). The rotation range of the inner and outer ring flexible hinges is±0.35 rad(±20°), simplify the trigonometric functions sin & gamma; and cos & gamma; as follows

After simplification, the load-displacement relationship of the spring

2.2 Error analysis of positive and negative stiffness matching model

Evaluate the error caused by the simplified treatment of equation (13). According to the actual processing parameters of zero stiffness flexible hinge (Section 4.2):n = 3,l = 40mm, =π, = 0.2,E = 73 GPa; The dimensions of the inner and outer ring flexible hinge reed L = 46mm,T = 0.3mm,W = 9.4mm; The comparison formulas (12) and (14) simplify the load displacement relationship and relative error of the front and rear springs as shown in Figures 10a and 10b respectively.

As shown in Figure 10, & gamma; is less than 0.35 rad (20°), the relative error caused by the simplified treatment to the load-displacement curve does not exceed 2.0%, and the formula

The simplified treatment of (13) can be used to construct zero-stiffness flexible hinges.

2.3 Stiffness characteristics of the spring

Assuming the stiffness of the spring is K, the simultaneous (3), (6), (14)

According to the actual processing parameters of zero stiffness flexible hinge (Section 4.2), the change curve of spring stiffness K with angle & gamma; is shown in Figure 11. In particular, when & gamma;= 0, K takes the minimum value.

For the convenience of design and processing, the spring adopts a linear positive stiffness spring, and the stiffness is Kconst. In the whole stroke, if the total stiffness of the zero stiffness flexible hinge is greater than or equal to zero, Kconst should take the minimum value of K

Equation (16) is the stiffness value of the linear positive stiffness spring when constructing the zero stiffness flexible hinge. 2.4 Analysis of zero-stiffness quality The load-displacement relationship of the constructed zero-stiffness flexible hinge is

Simultaneous formula (2), (8), (16) can be obtained

In order to evaluate the quality of zero stiffness, the reduction range of flexible hinge stiffness before and after adding the negative stiffness module is defined as the zero stiffness quality coefficientη

η The closer to 100%, the higher the quality of zero stiffness. Figure 12 is 1-η Relationship with crank length ratio and initial angle η It is independent of the number n of parallel crank-spring mechanisms and the length l of the base, but only related to the crank length ratio , the rotation angle & gamma; and the initial angle .

(1) The initial angle increases and the zero stiffness quality improves.

(2) The length ratio increases and the zero stiffness quality decreases.

(3) Angle & gamma; increases, zero stiffness quality decreases.

In order to improve the zero stiffness quality of the zero stiffness flexible hinge, the initial angle should take a larger value; the crank length ratio should be as small as possible. At the same time, according to the analysis results in Section 1.5, if is too small, the ability of the crank-spring mechanism to provide negative stiffness will be weak. In order to improve the zero stiffness quality of the zero stiffness flexible hinge, the initial angle =π, crank length ratio = 0.2, that is, the actual processing parameters of section 4.2 zero stiffness flexible hinge.

According to the actual processing parameters of the zero-stiffness flexible hinge (Section 4.2), the torque-angle relationship between the inner and outer ring flexible hinges and the zero-stiffness flexible hinge is shown in Figure 13; the decrease in stiffness is the zero-stiffness quality coefficientηThe relationship with the corner & gamma; is shown in Figure 14. By Figure 14: In 0.35 rad (20°) rotation range, the stiffness of the zero-stiffness flexible hinge is reduced by an average of 97%; 0.26 rad(15°) corners, it is reduced by 95%.

3 Design of linear positive stiffness spring

The construction of zero stiffness flexible hinge is usually after the size and stiffness of the flexible hinge are determined, and then the stiffness of the spring in the crank spring mechanism is reversed, so the stiffness and size requirements of the spring are relatively strict. In addition, the initial angle =π, from Figure 5a, during the rotation of the zero-stiffness flexible hinge, the spring is always in a compressed state, that is“Compression spring”.

The stiffness and size of traditional compression springs are difficult to customize precisely, and a guide mechanism is often required in applications. Therefore, a spring whose stiffness and size can be customized is proposed——Diamond-shaped leaf spring string. The diamond-shaped leaf spring string (Figure 15) is composed of multiple diamond-shaped leaf springs connected in series. It has the characteristics of free structural design and high degree of customization. Its processing technology is consistent with that of flexible hinges, and both are processed by precision wire cutting.

3.1 Load-displacement model of diamond-shaped leaf spring string

Due to the symmetry of the rhombic leaf spring, only one leaf spring needs to be subjected to stress analysis, as shown in Figure 16. α is the angle between the reed and the horizontal, the length, width and thickness of the reed are Ld, Wd, Td respectively, f is the dimensionally unified load on the rhombus leaf spring,δy is the deformation of rhombic leaf spring in the y direction, force fy and moment m are equivalent loads on the end of a single reed, fv and fw are component forces of fy in the wov coordinate system.

According to the beam deformation theory of AWTAR[13], the dimensionally unified load-displacement relation of single reed

Due to the constraint relationship of the rigid body on the reed, the end angle of the reed before and after deformation is zero, that isθ = 0. Simultaneous (20)(22)

Equation (23) is the load-displacement dimensional unification model of rhombic leaf spring. n2 rhombic leaf springs are connected in series, and its load-displacement model is

From formula (24), whenαWhen d is small, the stiffness of the diamond-shaped leaf spring string is approximately linear under typical dimensions and typical loads.

3.2 Finite element simulation verification of the model

The finite element simulation verification of the load-displacement model of the diamond-shaped leaf spring is carried out. Using ANSYS Mechanical APDL 15.0, the simulation parameters are shown in Table 2, and a pressure of 8 N is applied to the diamond-shaped leaf spring.

The comparison between the model results and the simulation results of the rhombus leaf spring load-displacement relationship is shown in Fig. 17 (dimensionalization). For four rhombus leaf springs with different inclination angles, the relative error between the model and the finite element simulation results does not exceed 1.5%. The validity and accuracy of the model (24) has been verified.

4 Design and test of zero-stiffness flexible hinge

4.1 Parameter design of zero-stiffness flexible hinge

To design a zero-stiffness flexible hinge, the design parameters of the flexible hinge should be determined according to the service conditions first, and then the relevant parameters of the crank spring mechanism should be calculated inversely.

4.1.1 Flexible hinge parameters

The intersection point of the inner and outer ring flexible hinges is located at 12.73% of the reed length, and its parameters are shown in Table 3. Substituting into equation (2), the torque-rotation angle relationship of the inner and outer ring flexible hinges is

4.1.2 Negative stiffness mechanism parameters

As shown in fig. 18, taking the number n of crank spring mechanisms in parallel as 3, the length l = 40 mm is determined by the size of the flexible hinge. according to the conclusion of section 2.4, the initial angle =π, crank length ratio = 0.2. According to equation (16), the stiffness of the spring (I .e. diamond leaf spring string) is Kconst = 558.81 N/m (26)

4.1.3 Diamond leaf spring string parameters

by l = 40mm, =π, = 0.2, the original length of the spring is 48mm, and the maximum deformation (& gamma;= 0) is 16mm. Due to structural limitations, it is difficult for a single rhombus leaf spring to produce such a large deformation. Using four rhombus leaf springs in series (n2 = 4), the stiffness of a single rhombus leaf spring is

Kd=4Kconst=2235.2 N/m (27)

According to the size of the negative stiffness mechanism (Figure 18), given the reed length, width and reed inclination angle of the diamond-shaped leaf spring, the reed can be deduced from formula (23) and the stiffness formula (27) of the diamond-shaped leaf spring Thickness. The structural parameters of rhombus leaf springs are listed in Table 4.

surface4

In summary, the parameters of the zero-stiffness flexible hinge based on the crank spring mechanism have all been determined, as shown in Table 3 and Table 4.

4.2 Design and processing of the zero-stiffness flexible hinge sample Refer to literature [8] for the processing and testing method of the flexible hinge. The zero-stiffness flexible hinge is composed of a negative stiffness mechanism and an inner and outer ring flexible hinge in parallel. The structural design is shown in Figure 19.

Both the inner and outer ring flexible hinges and diamond-shaped leaf spring strings are processed by precision wire-cutting machine tools. The inner and outer ring flexible hinges are processed and assembled in layers. Figure 20 is the physical picture of three sets of diamond-shaped leaf spring strings, and Figure 21 is the assembled zero-stiffness The physical picture of the flexible hinge sample.

4.3 The rotational stiffness test platform of the zero-stiffness flexible hinge Referring to the rotational stiffness test method in [8], the rotational stiffness test platform of the zero-stiffness flexible hinge is built, as shown in Figure 22.

4.4 Experimental data processing and error analysis

The rotational stiffness of the inner and outer ring flexible hinges and zero-stiffness flexible hinges was tested on the test platform, and the test results are shown in Figure 23. Calculate and draw the zero-stiffness quality curve of the zero-stiffness flexible hinge according to formula (19), as shown in Fig. 24.

The test results show that the rotational stiffness of the zero-stiffness flexible hinge is close to zero. Compared with the inner and outer ring flexible hinges, the zero-stiffness flexible hinge±0.31 rad(18°) stiffness was reduced by an average of 93%; 0.26 rad (15°), the stiffness is reduced by 90%.

As shown in Figures 23 and 24, there is still a certain gap between the test results of the zero stiffness quality and the theoretical model results (the relative error is less than 15%), and the main reasons for the error are as follows.

(1) The model error caused by the simplification of trigonometric functions.

(2) Friction. There is friction between the diamond leaf spring string and the mounting shaft.

(3) Processing error. There are errors in the actual size of the reed, etc.

(4) Assembly error. The gap between the installation hole of the diamond-shaped leaf spring string and the shaft, the installation gap of the test platform device, etc.

4.5 Performance comparison with a typical zero-stiffness flexible hinge In literature [4], a zero-stiffness flexible hinge ZSFP_CAFP was constructed using a cross-axis flexural pivot (CAFP), as shown in Figure 25.

Comparison of the zero-stiffness flexible hinge ZSFP_IORFP (Fig. 21) and ZSFP_CAFP (Fig. 25) constructed using the inner and outer ring flexible hinges

(1) ZSFP_IORFP, the structure is more compact.

(2) The corner range of ZSFP_IORFP is small. The corner range is limited by the corner range of the flexible hinge itself; the corner range of ZSFP_CAFP80°, ZSFP_IORFP corner range40°.

(3) ±18°In the range of corners, ZSFP_IORFP has higher quality of zero stiffness. The average stiffness of ZSFP_CAFP is reduced by 87%, and the average stiffness of ZSFP_IORFP is reduced by 93%.

5 Conclusion

Taking the flexible hinge of the inner and outer rings under pure torque as the positive stiffness subsystem, the following work has been done in order to construct a zero-stiffness flexible hinge.

(1) Propose a negative stiffness rotation mechanism——For the crank spring mechanism, a model (Formula (6)) was established to analyze the influence of structural parameters on its negative stiffness characteristics, and the range of its negative stiffness characteristics was given (Table 1).

(2) By matching the positive and negative stiffnesses, the stiffness characteristics of the spring in the crank spring mechanism (Equation (16)) are obtained, and the model (Equation (19)) is established to analyze the effect of the structural parameters of the crank spring mechanism on the zero stiffness quality of the zero stiffness flexible hinge Influence, theoretically, within the available stroke of the flexible hinge of the inner and outer rings (±20°), the average reduction in stiffness can reach 97%.

(3) Propose a customizable stiffness“spring”——A diamond-shaped leaf spring string was established to establish its stiffness model (Equation (23)) and verified by finite element method.

(4) Completed the design, processing and testing of a compact zero-stiffness flexible hinge sample. The test results show that: under the action of pure torque, the36°In the range of rotation angles, compared with the inner and outer ring flexible hinges, the stiffness of the zero-stiffness flexible hinge is reduced by 93% on average.

The constructed zero-stiffness flexible hinge is only under the action of pure torque, which can realize“zero stiffness”, without considering the case of bearing complex loading conditions. Therefore, the construction of zero-stiffness flexible hinges under complex load conditions is the focus of further research. In addition, reducing the friction that exists during the movement of zero-stiffness flexible hinges is an important optimization direction for zero-stiffness flexible hinges.

references

[1] HOWELL L L. Compliant Mechanisms[M]. New York: John Wiley&Sons, Inc, 2001.

[2] Yu Jingjun, Pei Xu, Bi Shusheng, etc. Research progress on design methods of flexible hinge mechanism[J]. Chinese Journal of Mechanical Engineering, 2010, 46(13):2-13. Y u jin champion, PEI X U, BIS call, ETA up. State-of-arts of Design Method for Flexure Mechanisms[J]. Journal of Mechanical Engineering, 2010, 46(13):2-13.

[3] MORSCH F M, Herder J L. Design of a Generic Zero Stiffness Compliant Joint[C]// ASME International Design Engineering Conferences. 2010:427-435.

[4] MERRIAM E G, Howell L L. Non-dimensional approach for static balancing of rotational flexures[J]. Mechanism & Machine Theory, 2015, 84(84):90-98.

[5] HOETMER K, Woo G, Kim C, et al. Negative Stiffness Building Blocks for Statically Balanced Compliant Mechanisms: Design and Testing[J]. Journal of Mechanisms & Robotics, 2010, 2(4):041007.

[6] JENSEN B D, Howell L L. The modeling of cross-axis flexural pivots[J]. Mechanism and machine theory, 2002, 37(5):461-476.

[7] WITTRICK W H. The properties of crossed flexure pivots and the influence of the point at which the strips cross[J]. The Aeronautical Quarterly, 1951, II: 272-292.

[8] l IU l, BIS, yang Q, ETA. Design and experiment of generalized triple-cross-spring flexure pivots applied to the ultra-precision instruments[J]. Review of Scientific Instruments, 2014, 85(10): 105102.

[9] Yang Qizi, Liu Lang, Bi Shusheng, etc. Research on rotational stiffness characteristics of generalized three-cross reed flexible hinge[J]. Chinese Journal of Mechanical Engineering, 2015, 51(13): 189-195.

yang Q I word, l IU Lang, BIS voice, ETA. Rotational Stiffness Characterization of Generalized Triple-cross-spring Flexure Pivots[J]. Journal of Mechanical Engineering, 2015, 51(13):189-195.

[10] l IU l, Zhao H, BIS, ETA. Research of Performance Comparison of Topology Structure of Cross-Spring Flexural Pivots[C]// ASME 2014 International Design Engineering Technical Conferences and Computers and Information in Engineering Conference, August 17–20, 2014, Buffalo, New York, USA. ASME, 2014 : V05AT08A025.

[11] l IU l, BIS, yang Q. Stiffness characteristics of inner–outer ring flexure pivots applied to the ultra-precision instruments[J]. ARCHIVE Proceedings of the Institution of Mechanical Engineers Part C Journal of Mechanical Engineering Science 1989-1996 (vols 203-210), 2017:095440621772172.

[12] SANCHEZ J A G. Criteria for the Static Balancing of Compliant Mechanisms[C]// ASME 2010 International Design Engineering Technical Conferences and Computers and Information in Engineering Conference, August 15–18, 2010, Montreal, Quebec, Canada. ASME, 2010:465-473.

[13] AWTAR S, Sen S. A generalized constraint model for two-dimensional beam flexures: Nonlinear strain energy formulation[J]. Journal of Mechanical Design, 2010, 132: 81009.

About the author: Bi Shusheng (corresponding author), male, born in 1966, doctor, professor, doctoral supervisor. His main research direction is fully flexible mechanism and bionic robot.

କେଉଁ ପ୍ରକାରର ଭଲ ଆଲମାରୀ ସ୍ଲାଇଡିଂ କବାଟ ଟ୍ରାକ୍ ଅଛି?

part1 ଆଲମାରୀ ସ୍ଲାଇଡିଂ କବାଟ ମୂଲ୍ୟ |

ଉତ୍ତମ ଗୁଣବତ୍ତା ଆଲମାରୀ ସ୍ଲାଇଡିଂ କବାଟରେ ଉଚ୍ଚ ବ technical ଷୟିକ ବିଷୟବସ୍ତୁ ଅଛି, କିନ୍ତୁ ଉପଭୋକ୍ତାମାନଙ୍କ ପାଇଁ ସେମାନଙ୍କୁ ରୂପରୁ ଚିହ୍ନିବା କଷ୍ଟକର | ବାସ୍ତବରେ, ଆପଣ ବ୍ୟକ୍ତିଗତ ଭାବରେ ଏହାର ସ୍ଲାଇଡିଂ ପ୍ରଭାବ ଅନୁଭବ କରିପାରିବେ ଏବଂ ଅନୁଭବ କରିପାରିବେ | ଭଲ ଗୁଣବତ୍ତା ଆଲମାରୀ ସ୍ଲାଇଡିଂ କବାଟଗୁଡିକ ସ୍ଲାଇଡ୍ କରିବା ସମୟରେ ଅଧିକ ସ୍ଲିପ୍ ହେବ ନାହିଁ | ହାଲୁକା ଏବଂ ଅତ୍ୟଧିକ ଭାରୀ ନୁହେଁ, କିନ୍ତୁ କବାଟର ଏକ ନିର୍ଦ୍ଦିଷ୍ଟ ଓଜନ ସହିତ, ସ୍ଲାଇଡ୍, ଚିକ୍କଣ ଏବଂ ଟେକ୍ସଚର୍ ହେବାବେଳେ କ vib ଣସି କମ୍ପନ ହୁଏ ନାହିଁ | ଆଲମାରୀ ସ୍ଲାଇଡିଂ କବାଟର ମୂଲ୍ୟ ସାମଗ୍ରୀ, ଆକାର ଏବଂ ବ୍ରାଣ୍ଡ ଦ୍ୱାରା ସର୍ବଦା ପ୍ରଭାବିତ ହେବ, ତେଣୁ ମୂଲ୍ୟ ସୀମା ଅପେକ୍ଷାକୃତ ବଡ଼ ଅଟେ ଆଲମାରୀ ସ୍ଲାଇଡିଂ ଦ୍ୱାରର ମୂଲ୍ୟ |

part2 ଆଲମାରୀ ସ୍ଲାଇଡିଂ କବାଟ ସାମଗ୍ରୀ |

ବର୍ତ୍ତମାନ, ଆଲମାରୀ ସ୍ଲାଇଡିଂ କବାଟଗୁଡ଼ିକର ସାମଗ୍ରୀ ହେଉଛି ମେଲାମାଇନ୍ ବୋର୍ଡ ଏବଂ କେତେକ ବୋର୍ଡ ଏବଂ କାଚ ଆକାରରେ | ଘରୋଇ ମେଲାମାଇନ୍ ବୋର୍ଡ ଯେପରିକି ଲୁସୁହିହେ ଭଲ | କଷ୍ଟମ-ତିଆରି ଆଲମାରୀ ସ୍ଲାଇଡିଂ କବାଟ ଏବଂ ଅନ-ସାଇଟ୍ ଉତ୍ପାଦନର ନିଜସ୍ୱ ସୁବିଧା ଅଛି | , ସେଠାରେ ମ bas ଳିକ ଶ yles ଳୀ ଅଛି ଯାହା କଷ୍ଟମ୍-ନିର୍ମିତ s ାଞ୍ଚା ପାଇଁ ଚୟନ କରାଯାଇପାରିବ ଏବଂ ସାଇଟରେ ନମନୀୟ ଭାବରେ ପରିବର୍ତ୍ତନ କରାଯାଇପାରିବ | କଷ୍ଟମ୍-ନିର୍ମିତ କବାଟଗୁଡିକର ଚୟନରେ ଧ୍ୟାନ ଦେବା ଆବଶ୍ୟକ, ସେମାନଙ୍କୁ ଖରାପ ନହେବା ପାଇଁ | ଆଲମାରୀ ସ୍ଲାଇଡିଂ କବାଟ ସାମଗ୍ରୀ |

part3 ଆଲମାରୀ ସ୍ଲାଇଡିଂ କବାଟ ଆକାର |

ସ୍ଲାଇଡିଂ କବାଟର ଉପର ଭାଗରେ ଥିବା ଟ୍ରାକ୍ ବାକ୍ସର ଆକାର 12 ସେମି ଉଚ୍ଚ ଏବଂ 9 ସେମି ଚଉଡା ହେବା ଉଚିତ୍ | ଏକ ପରଦା ବାକ୍ସ ପରି, ଟ୍ରାକ ବାକ୍ସରେ ଏକ ଟ୍ରାକ ସ୍ଥାପିତ ହୋଇଛି, ଏବଂ ସ୍ଲାଇଡିଂ କବାଟକୁ ଟ୍ରାକରେ ଟଙ୍ଗାଯାଇପାରିବ | ଯେତେବେଳେ କବାଟର ଉଚ୍ଚତା 1.95 ମିଟରରୁ କମ୍, ଲୋକମାନେ ଏହା ଅତ୍ୟନ୍ତ ଉଦାସୀନ ଅନୁଭବ କରନ୍ତି | ତେଣୁ, ଏକ ସ୍ଲାଇଡିଂ କବାଟ ତିଆରି କରିବାବେଳେ ଉଚ୍ଚତା ଅତିକମରେ 19512 = 207 ସେମି ହେବା ଜରୁରୀ | ଆଲମାରୀ ସ୍ଲାଇଡିଂ ଦ୍ୱାରର ଆକାର |

part4 ଆଲମାରୀ ସ୍ଲାଇଡିଂ କବାଟ ଟ୍ରାକ୍ |

ସ୍ଲାଇଡିଂ ଡୋର ଟ୍ରାକ୍ ସଂସ୍ଥାପନ କରିବାବେଳେ, ଉପର ଟ୍ରାକ୍ ଠିକ୍ କରନ୍ତୁ, ଦୁଇ ମୁଣ୍ଡରେ points ପଏଣ୍ଟ ଟାଙ୍ଗନ୍ତୁ ଏବଂ ମାଧ୍ୟାକର୍ଷଣ କୋଣ (ସସପେନ୍ସନ୍ ହାମର) ସହିତ ଉପର ଟ୍ରାକର ମଧ୍ୟଭାଗକୁ ଏକ ତେଲ କଲମ ସହିତ ଭୂମିରେ 3.3-ପଏଣ୍ଟ ସ୍ଥିର ପୃଷ୍ଠ ଆଙ୍କନ୍ତୁ | , ଉପର ଟ୍ରାକକୁ ସଂସ୍ଥାପନ କର, ଏବଂ ତାପରେ ଉପର ଟ୍ରାକର ସମ୍ମୁଖୀନ ହୁଅ | ଉପର ଏବଂ ତଳ ଟ୍ରାକ୍ଗୁଡ଼ିକ ସଂପୂର୍ଣ୍ଣ ସମାନ୍ତରାଳ, ଏବଂ ସ୍ଲାଇଡିଂ କବାଟ ସର୍ବୋତ୍ତମ ଅବସ୍ଥାରେ ଅଛି | ଆଲମାରୀ ସ୍ଲାଇଡିଂ କବାଟ ଟ୍ରାକ୍ |

ଆଲମାରୀ ସ୍ଲାଇଡିଂ କବାଟ ରକ୍ଷଣାବେକ୍ଷଣ ପଦ୍ଧତି କିପରି ଆଲମାରୀ ସ୍ଲାଇଡିଂ କବାଟ ସ୍ଲାଇଡ୍ ରେଳ ସ୍ଥାପନ ସତର୍କତା ସ୍ଥାପନ କରିବେ |

1. ଆଲମାରୀ ସ୍ଲାଇଡିଂ କବାଟ ପାଇଁ ରକ୍ଷଣାବେକ୍ଷଣ ପଦ୍ଧତିର ସାରାଂଶ |

1. ଆଲମାରୀ ସ୍ଲାଇଡିଂ କବାଟ ରକ୍ଷଣାବେକ୍ଷଣ - ପାରମ୍ପାରିକ ପଦ୍ଧତି |

(1) ing ୁଲୁଥିବା ରେଳ ସ୍ଲାଇଡିଂ କବାଟର ଉପର ପାର୍ଶ୍ୱରେ ଏକ ସ୍କ୍ରୁ ଅଛି, ଯାହା ମୁଖ୍ୟତ the ସ୍ଲାଇଡ୍ ରେଳ ଠିକ୍ କରିବା ପାଇଁ ବ୍ୟବହୃତ ହୁଏ | କବାଟର ଉଭୟ ପାର୍ଶ୍ୱରେ ଥିବା ସ୍କ୍ରୁଗୁଡିକ କା oving ଼ିବା ପରେ, କବାଟ ବ raise ାଇବାକୁ ଏବଂ ଏହାକୁ ଅନୁରୂପ ସ୍ଥିତିରେ ଠିକ୍ କରିବାକୁ ଚେଷ୍ଟା କର, ଏବଂ ତା’ପରେ ସ୍ଲାଇଡ୍ ରେଳ ଠିକ୍ କରିବା ପାଇଁ ଏକ ସ୍କ୍ରାଇଭର ବ୍ୟବହାର କର | ଟ୍ରାକର ବିପରୀତ ଦିଗରେ ସ୍ଲାଇଡ୍ କରନ୍ତୁ |

(୨) ଯେତେବେଳେ ଦୁଇଟି ପଲି ଅଲଗା ହୋଇଯାଏ, କବାଟ ସ୍ୱୟଂଚାଳିତ ଭାବରେ ଖସିଯିବ | ତୁମେ ଏହାକୁ ନିଜେ ଧରି ରଖିବା ଉଚିତ୍, ଲୋକମାନଙ୍କୁ ଆଘାତ କର ନାହିଁ, ଏବଂ ସିଧାସଳଖ ଭୂମିରେ ଆଘାତ କର ନାହିଁ | କବାଟ ଏବଂ ୱିଣ୍ଡୋ ସ୍ଲାଇଡ୍ କରିବା ପାଇଁ ଆବଶ୍ୟକ ସାମଗ୍ରୀଗୁଡ଼ିକରେ ପଲ୍ଲୀ ଥାଏ | ବିଭିନ୍ନ ଗୁଣ ଯୋଗୁଁ ମୂଲ୍ୟ ବହୁତ ଅଲଗା | ବଡ ପାର୍ଥକ୍ୟ |

()) ଭଲ ଫାଙ୍କା ଗ୍ଲାସ୍ ଉତ୍ତାପ-ଇନସୁଲେଟେଡ୍ ଭଙ୍ଗା ବ୍ରିଜ୍ କବାଟ ଏବଂ windows ରକା ସାଧାରଣତ each ପ୍ରତ୍ୟେକର ମୂଲ୍ୟ ପ୍ରାୟ 7 ୟୁଆନ୍ | ପଲିର ସେବା ଜୀବନ ସୀମିତ ଅଟେ | ଏକ ନିର୍ଦ୍ଦିଷ୍ଟ ସଂଖ୍ୟକ ବର୍ଷର ବ୍ୟବହାର ପରେ, ଆପଣ ଏହାକୁ ନିଜେ ଯାଞ୍ଚ କରିବା ଆବଶ୍ୟକ କରନ୍ତି |

2. ଆଲମାରୀ ସ୍ଲାଇଡିଂ କବାଟ ରକ୍ଷଣାବେକ୍ଷଣ - ସାଧାରଣ ପଦ୍ଧତି |

ପଲିକୁ ଅଲଗା କରିବା ପରେ, ପଲିର ଦିଗକୁ ବୁଲାନ୍ତୁ ନାହିଁ, ଆପଣ ସ୍ଲାଇଡିଂ କବାଟର ଉପରି ଭାଗରେ ଏକ ଛୋଟ ଟ୍ରାକ୍ ପାଇବେ, ଏହା ହେଉଛି ବିଫଳତାର ସମସ୍ୟା, କବାଟ ଠିକ୍ କରିବା ପାଇଁ ପଦ୍ଧତି ବ୍ୟବହାର କରିବାକୁ ଚେଷ୍ଟା କରନ୍ତୁ, ଏବଂ ତାପରେ ଏହାକୁ ପୁନ install ସଂସ୍ଥାପନ କରନ୍ତୁ | ମୂଳ ପଦ୍ଧତି ଅନୁଯାୟୀ |

3. ଆଲମାରୀ ସ୍ଲାଇଡିଂ କବାଟ ରକ୍ଷଣାବେକ୍ଷଣ - ବୃତ୍ତିଗତ ରକ୍ଷଣାବେକ୍ଷଣ |

(1) ଯଦି ଆପଣ ପ୍ରକୃତରେ ଏହାକୁ ନିଜେ ସମାଧାନ କରିପାରିବେ ନାହିଁ, ତେବେ ଏହାର ସମାଧାନ ପାଇଁ ଆପଣ ବିକ୍ରୟ ପରେ ଏକ ସେବା ପାଇପାରିବେ | ଏହା ହେଉଛି ସେବା ବିଷୟବସ୍ତୁ ଯାହାକୁ ଆପଣ ଉପଭୋଗ କରିବା ଉଚିତ୍, ଏବଂ ଆପଣ ଏକ ରାଶି ସଞ୍ଚୟ କରିପାରିବେ |

(୨) hang ୁଲୁଥିବା ରେଳ ସ୍ଲାଇଡିଂ କବାଟ ସଂସ୍ଥାପନ କରିବାବେଳେ ଦୁଇଟି ଦ୍ୱାରର ମୋଟେଇ ଛାଡି ଦିଆଯିବା ଉଚିତ | ଯେତେବେଳେ ଆଗ ଏବଂ ପଛ ସ୍ଥାନ ଅପେକ୍ଷାକୃତ ଛୋଟ, ତୁମେ ing ୁଲୁଥିବା ରେଳ ସ୍ଲାଇଡିଂ କବାଟ ବ୍ୟବହାର କରିବାକୁ ଚିନ୍ତା କରିପାରିବ |

(3) ସ୍ଲାଇଡିଂ କବାଟ ସଂସ୍ଥାପନ କରିବା ସମୟରେ, ଶବ୍ଦର କାରଣ ହ୍ରାସ କରିବାକୁ ଚେଷ୍ଟା କରନ୍ତୁ | Hang ୁଲୁଥିବା ରେଳର ଗୁଣ ନିଶ୍ଚିତ ଭାବରେ ଭଲ ଏବଂ ଭାର ଧାରଣ କ୍ଷମତା ଦୃ strong ହେବା ଆବଶ୍ୟକ, ନଚେତ୍ ଏହା ପରବର୍ତ୍ତୀ ବ୍ୟବହାର ଉପରେ ପ୍ରଭାବ ପକାଇବ |

2. ଆଲମାରୀ ସ୍ଲାଇଡିଂ କବାଟ ସ୍ଲାଇଡ୍ ରେଲ୍ ସ୍ଥାପନରେ ଧ୍ୟାନ ଆବଶ୍ୟକ କରୁଥିବା ବିଷୟଗୁଡିକ |

1. ସ୍ଲାଇଡିଂ କବାଟ କ୍ୟାବିନେଟ୍ ଶରୀରର କାନ୍ଥ କିମ୍ବା ଉଭୟ ପାର୍ଶ୍ୱ ସହିତ ଯୋଗାଯୋଗରେ ଅଛି | ଯୋଗାଯୋଗ ସ୍ଥିତିରେ, ସ୍ଲାଇଡିଂ କବାଟ ବନ୍ଦକୁ ଅବରୋଧ କରୁଥିବା ଅନ୍ୟ କ objects ଣସି ବସ୍ତୁ ରହିବା ଉଚିତ୍ ନୁହେଁ |

2. କ୍ୟାବିନେଟରେ ଡ୍ରୟର ସ୍ଥିତି ସ୍ଲାଇଡିଂ କବାଟ ଛକରୁ ଦୂରେଇ ରହିବା ଉଚିତ ଏବଂ ଏହା ତଳ ପ୍ଲେଟଠାରୁ 1 ସେମି ଉଚ୍ଚ ହେବା ଉଚିତ; ଫୋଲ୍ଡିଂ କବାଟ କ୍ୟାବିନେଟରେ ଥିବା ଡ୍ରୟର ପାର୍ଶ୍ୱ କାନ୍ଥଠାରୁ ଅତି କମରେ 15 ସେମି ଦୂରରେ ରହିବା ଉଚିତ, କାନ୍ଥରେ ଥିବା ପାୱାର ସୁଇଚ୍ ଏବଂ ସକେଟ ପ୍ରତି ଧ୍ୟାନ ଦିଅନ୍ତୁ, ଯଦି ଏହା ଅବରୋଧ ହୋଇଯାଏ ଯେତେବେଳେ ସ୍ଲାଇଡିଂ କବାଟ ବନ୍ଦ ହୋଇଯାଏ, ଏହାର ସ୍ଥିତି ସେହି ସମୟରେ ପରିବର୍ତ୍ତିତ ହେବା ଉଚିତ | ।

ବର୍ତ୍ତମାନ ବଜାରରେ ପୁରା ଘର କଷ୍ଟମାଇଜେସନ୍ ପ୍ରଚଳିତ ଅଛି, ଅନେକ ବ୍ରାଣ୍ଡ ଏବଂ ଅଣ-ବ୍ରାଣ୍ଡ୍ ସମାଧାନ କରିବାକୁ ପାଗଳ, ବଜାର ମୂଲ୍ୟ ବିଶୃଙ୍ଖଳିତ ଏବଂ ଗୁଣ ମଧ୍ୟ ଅସମାନ ଅଟେ | ଆସନ୍ତୁ ଦେଖିବା କଷ୍ଟମ୍ ଆସବାବପତ୍ର ବାଛିବାବେଳେ କ’ଣ ଧ୍ୟାନ ଦେବା ଉଚିତ୍?

ଦ୍ୱିତୀୟ ହାର୍ଡୱେର୍ ଆସେସୋରିଜ୍ ପଲିସ୍ ଏବଂ ଗାଇଡ୍ ରେଲ୍ |

ପ୍ଲେଟ ବ୍ୟତୀତ, କଷ୍ଟମ୍-ନିର୍ମିତ ଆସବାବପତ୍ର ହେଉଛି ହାର୍ଡୱେର୍, ପ୍ଲେଟଗୁଡିକ ଏକ ବୃହତ ଅନୁପାତରେ ରହିଥାଏ, କିନ୍ତୁ ହାର୍ଡୱେୟାରର ଭୂମିକା ମଧ୍ୟ ଶେଷ ସ୍ପର୍ଶ | ହାର୍ଡୱେୟାରର ଗୁଣ ଆସବାବପତ୍ରର ଜୀବନକୁ ସିଧାସଳଖ ପ୍ରଭାବିତ କରିଥାଏ | ବଜାରରେ ପ୍ଲେଟ ଅପେକ୍ଷା ବହୁତ ପ୍ରକାରର ହାର୍ଡୱେର୍ ଅଛି | ଅନେକ, ଆଜି ଆମେ ଆଲମାରୀ ହାର୍ଡୱେର୍ ସ୍ଲାଇଡିଂ ଡୋର ପଲିସ୍ ରୋଲର୍ ଏବଂ ରେଲ୍ ମଧ୍ୟରୁ ଗୋଟିଏ ଉପରେ ନଜର ପକାଇବା |

ସ୍ଲାଇଡିଂ କବାଟ ଆଲମାରୀରେ ଥିବା ପଲ୍ଲୀ ଏବଂ ଗାଇଡ୍ ରେଲ୍ଗୁଡ଼ିକ ହେଉଛି ବାରମ୍ବାର ବ୍ୟବହୃତ ସାମଗ୍ରୀ, ତେଣୁ ସେମାନଙ୍କର ଗୁଣ ସିଧାସଳଖ ଆଲମାରୀର ସେବା ଜୀବନକୁ ପ୍ରଭାବିତ କରିଥାଏ | ବଜାରରେ ଗୁଣବତ୍ତା ମଧ୍ୟ ଅସମାନ, ଏବଂ ସେଠାରେ ସମସ୍ତ ପ୍ରକାରର ମୂଲ୍ୟ ଅଛି | ତେବେ ଏହାର ପ୍ରକୃତରେ କ’ଣ ରହିବା ଉଚିତ୍? କାର୍ଯ୍ୟ ଏବଂ ସାମଗ୍ରୀ ଜନସାଧାରଣଙ୍କ ଆବଶ୍ୟକତା ପୂରଣ କରିପାରିବ |

ସ୍ଲାଇଡିଂ କବାଟର ଟ୍ରାକକୁ ପ୍ରାୟ ଦୁଇ ଭାଗରେ ବିଭକ୍ତ କରାଯାଇପାରେ: ଦୁଇଟି ଦିଗକୁ ଠେଲି ହୋଇ ଟାଣି ହୋଇପାରିବ, ଏକପାଖିଆ ପୁସ୍ ଏବଂ ଟାଣ ଏବଂ ଫୋଲ୍ଡିଂ ଶ style ଳୀ, ଗ୍ରାହକମାନେ ପ୍ରକୃତ ପରିସ୍ଥିତି ଅନୁଯାୟୀ ଚୟନ କରିପାରିବେ |

ସ୍ଲାଇଡିଂ ଡୋର ଟ୍ରାକ୍ ପଲିରେ ଥିବା ପଲି ସ୍ଲାଇଡିଂ କବାଟରେ ଏକ ଗୁରୁତ୍ୱପୂର୍ଣ୍ଣ ଆନୁଷଙ୍ଗିକ | କିଣିବାବେଳେ, ତୁମର ପଦାର୍ଥ କ’ଣ ତାହା ତୁମେ ନିଶ୍ଚୟ ଜାଣିବ | ସାମ୍ପ୍ରତିକ ପଲି ସାମଗ୍ରୀକୁ ତିନି ପ୍ରକାରରେ ବିଭକ୍ତ କରାଯାଇଛି: ପ୍ଲାଷ୍ଟିକ୍ ପଲି, ଯାହା କଠିନ କିନ୍ତୁ ଭଗ୍ନ | କିଛି ସମୟ ପରେ ବ୍ୟବହାର କରନ୍ତୁ, ସ୍ଲାଇଡିଂ କବାଟ ସରଳ ହେବ ନାହିଁ; ଧାତୁ ପଲିର ଗୁଣ ଭଲ, କିନ୍ତୁ ଶବ୍ଦ ବହୁତ ଉଚ୍ଚ ଅଟେ; ଗ୍ଲାସ୍ ପଲି ଏହି ତିନୋଟି ପଲି ମଧ୍ୟରୁ ସର୍ବୋତ୍ତମ, ଉତ୍ତମ କଠିନତା ଏବଂ ପୋଷାକ ପ୍ରତିରୋଧ ସହିତ, ଏବଂ ଏହାକୁ ଠେଲିବା ଏବଂ ଟାଣିବା ଅତ୍ୟନ୍ତ ସୁବିଧାଜନକ, ଏବଂ ଏହାର ଦୀର୍ଘ ସେବା ଜୀବନ ଅଛି |

ସ୍ଲାଇଡିଂ କବାଟ ଗାଇଡ୍ ରେଲଗୁଡିକ ସ୍ଲାଇଡ୍ କବାଟ ପାଇଁ ଅଧିକ ଗୁରୁତ୍ୱପୂର୍ଣ୍ଣ | ବିଭିନ୍ନ ସାମଗ୍ରୀର ଗୁଣ ସ୍ଲାଇଡିଂ କବାଟର ବିଭିନ୍ନ ଗୁଣ ଏବଂ ବ୍ୟବହାର ପ୍ରଭାବକୁ ପ୍ରଭାବିତ କରିଥାଏ ଏବଂ ଉଚ୍ଚମାନର ସ୍ଲାଇଡିଂ କବାଟ ସାମଗ୍ରୀର ସେବା ଜୀବନ ଅଧିକ ହେବ | ଟ୍ରାକ ପାଇଁ ସବୁଠାରୁ ଗୁରୁତ୍ୱପୂର୍ଣ୍ଣ ବିଷୟ ହେଉଛି ଏହା ପଲି ସହିତ ସୁସଙ୍ଗତ ହୋଇପାରିବ କି ନାହିଁ ଏବଂ ଆକାର ଠିକ୍ ଅଛି | ଏହା ହେଉଛି ସବୁଠାରୁ ଗୁରୁତ୍ୱପୂର୍ଣ୍ଣ ବିଷୟ | ଏହିପରି ଏକ ସ୍ଲାଇଡିଂ କବାଟ ସୁରୁଖୁରୁରେ ସ୍ଲାଇଡ୍ ହୁଏ, ଭଲ ଶକ୍ ଅବଶୋଷଣ ଏବଂ ଶବ୍ଦ ପ୍ରତିରୋଧକତା, ଏବଂ ଏକ ଉତ୍ତମ ମୂକ ପ୍ରଭାବ | ଯେତେବେଳେ ଗ୍ରାହକମାନେ ସ୍ଲାଇଡିଂ ଡୋର ରେଲ୍ ଚୟନ କରନ୍ତି, ସେମାନେ ନିଶ୍ଚିତ ଭାବରେ ଆପଣଙ୍କ ଘର ପ୍ରକାର ପାଇଁ ଉପଯୁକ୍ତ ଏକ ଭଲ ଗୁଣାତ୍ମକ ଗାଇଡ୍ ରେଳ ବାଛିବା ପାଇଁ, ଏକ ଗାଇଡ୍ ରେଳ ବାଛନ୍ତୁ ଯାହା ପୋଷାକ ପ୍ରତିରୋଧକ, ବିକଳାଙ୍ଗ ସହଜ ନୁହେଁ ଏବଂ ଏକ ଭଲ ପୁସ୍-ଟାଣ ଅନୁଭବ କରେ |

ଅନ୍ୟାନ୍ୟ ବିବରଣୀ ପାଇଁ, ଗାଇଡ୍ ରେଲ୍ ଏବଂ ପଲିଗୁଡିକ ସଫା କରିବା ସହଜ କି, ସେମାନେ ଚୁପ୍ ଅଛନ୍ତି କି, ତାଲା ଏବଂ ଆଭ୍ୟନ୍ତରୀଣ ସଂରଚନା ଅଛି କି ନାହିଁ, ସେମାନେ ଉଚ୍ଚ ତାପମାତ୍ରା ପ୍ରତିରୋଧକ କି ଅକ୍ସିଡେସନ୍ ସ୍ପଷ୍ଟ ଭାବରେ ପଚରାଯିବା ଉଚିତ | ଆଲମାରୀ ସ୍ଲାଇଡିଂ କବାଟର ଟ୍ରାକର ଆକାର କେତେ?

ସାଧାରଣ ସ୍ଲାଇଡିଂ ଡୋର ଟ୍ରାକ୍ ହେଉଛି 84 ମିମି, ଏବଂ ସାଧାରଣତ reserved ସଂରକ୍ଷିତ ସ୍ଥିତି ହେଉଛି 100 ମିମି | ବର୍ତ୍ତମାନ 70 ମିମି ଟ୍ରାକ୍ ଓସାର ଅଛି, କିନ୍ତୁ ଏହି ଟ୍ରାକ୍ ସହିତ ଥିବା ସ୍ଲାଇଡିଂ କବାଟ ଫ୍ରେମ୍ ମଧ୍ୟ ମେଳ ହୋଇଛି |

କବାଟର ଉଚ୍ଚତା 207 ସେମିରୁ ଅଧିକ, ଯାହାଫଳରେ ପୁରା କୋଠରୀଟି ଅତ୍ୟନ୍ତ ଉଦାସୀନ ଦେଖାଯିବ ନାହିଁ | ସର୍ବୋତ୍ତମ ସ୍ଲାଇଡିଂ କବାଟ ଟ୍ରାକ୍ ଆକାର ପ୍ରାୟ 80 ସେମିରୁ 200 ସେମି, ଯାହା ଦ୍ the ାରା ଦ୍ୱାରର ଉଚ୍ଚତା ବହୁତ ସ୍ଥିର ଏବଂ ଭଲ ଦେଖାଯାଏ |

ଗ୍ରାହକମାନେ ଜାଣିବା ଉଚିତ୍ ଯେ ସ୍ଲାଇଡିଂ ଡୋର ଟ୍ରାକର ଆକାର ଜାଣିବା ପୂର୍ବରୁ କେଉଁ ଟ୍ରାକ୍ ଉପଲବ୍ଧ | ସ୍ଲାଇଡିଂ କବାଟର ଟ୍ରାକକୁ ପ୍ରାୟତ into ବିଭକ୍ତ କରାଯାଇପାରେ: ଟ୍ରାକ ଯାହାକୁ ଦୁଇ ଦିଗକୁ ଠେଲି ହୋଇ ଟାଣି ହୋଇପାରିବ, ଏକପାଖିଆ ଏବଂ ଫୋଲ୍ଡିଂ ସ୍ଲାଇଡିଂ କବାଟ | ଏହି ତିନୋଟି ପ୍ରକାର ମଧ୍ୟରେ, ଫୋଲ୍ଡିଂ ସ୍ଲାଇଡିଂ କବାଟ କବାଟ ସ୍ଥାନ ସଂରକ୍ଷଣ କରିବ | ଯଦି ଗ୍ରାହକ ଏକ ସ୍ଲାଇଡିଂ କବାଟ ତିଆରି କରିବାକୁ ପସନ୍ଦ କରନ୍ତି, ତେବେ କବାଟର ଉଚ୍ଚତା 207 ସେମିରୁ ଅଧିକ ଚୟନ କରାଯିବା ଉଚିତ, ଯାହାଫଳରେ ସମଗ୍ର କୋଠରୀଟି ଅତ୍ୟନ୍ତ ଉଦାସୀନ ଦେଖାଯିବ ନାହିଁ | ସର୍ବୋତ୍ତମ ସ୍ଲାଇଡିଂ କବାଟ ଟ୍ରାକ୍ ଆକାର ହେଉଛି 80 ସେମି x ପ୍ରାୟ 200 ସେମି ଉଚ୍ଚତା ସହିତ କବାଟ ବହୁତ ସ୍ଥିର ଏବଂ ଭଲ ଦେଖାଯାଏ |

ଅବଶ୍ୟ, ସେଠାରେ ମଧ୍ୟ ଅନେକ ବଡ଼ ଘର ଅଛି (ବଡ଼ ଘରର ସାଜସଜ୍ଜା ରେଣ୍ଡରିଂ) | ଯଦି ଏହି ଗ୍ରାହକମାନେ ବହୁତ ଉଚ୍ଚ ସ୍ଲାଇଡିଂ ଡୋର ଟ୍ରାକ୍ ସାଇଜ୍ କରିବାକୁ ଚାହାଁନ୍ତି, ତେବେ ସେମାନେ ଏଥିପ୍ରତି ଧ୍ୟାନ ଦେବା ଉଚିତ୍, କାରଣ କବାଟ ବହୁତ ଉଚ୍ଚ ଅଟେ, ଏବଂ ଯଦି ଏହାକୁ ବାରମ୍ବାର ଠେଲି ଦିଆଯାଏ, ତେବେ କବାଟ ନିଜେ ନଷ୍ଟ ହୋଇଯିବ | ଯଦି ଏହା ବହୁତ ଅଧିକ, ତେବେ ଏହା ଅସ୍ଥିର ହେବ, ଏବଂ ଏହା କବାଟ ଖସିଯିବାର ସମ୍ଭାବନା ଅଧିକ | ଯଦି କିଛି ସ୍ଲାଇଡିଂ କବାଟ ଭଲ ଭାବରେ କରାଯାଇଥାଏ, ତେବେ ଏହା ଲୋକମାନଙ୍କୁ ଦୃଶ୍ୟମାନ କରିପାରେ ଯେ କୋଠରୀଟି ବଡ଼ ହୋଇଯାଏ, ଉଦାହରଣ ସ୍ୱରୂପ, ରୋଷେଇ ଘରେ (ରୋଷେଇ ଘରର ସାଜସଜ୍ଜା ରେଣ୍ଡରିଂ) ଖୋଲା ସ୍ଲାଇଡିଂ କବାଟ ବ୍ୟବହାର କରି, ଯାହା କେବଳ ବିଭାଜନର ଚିକିତ୍ସା ନୁହେଁ (ବିଭାଜନ ସାଜସଜ୍ଜା ରେଣ୍ଡରିଂ) | ), କିନ୍ତୁ ସମଗ୍ର ସ୍ଥାନକୁ ବଡ କରିଥାଏ | ତେଣୁ, ଗ୍ରାହକମାନେ ସ୍ଲାଇଡ୍ କବାଟ ସାମଗ୍ରୀ ପସନ୍ଦ ଉପରେ ଅଧିକ ଧ୍ୟାନ ଦେବା ଉଚିତ୍ | ବିଭିନ୍ନ ସାମଗ୍ରୀର ସ୍ଲାଇଡ୍ କବାଟଗୁଡ଼ିକର ଭିନ୍ନ ପ୍ରଭାବ ରହିଥାଏ, କିନ୍ତୁ ହାଲୁକା ପ୍ରଦୂଷଣର ଶିକାର ହୋଇଥିବା ସମ୍ପୂର୍ଣ୍ଣ ସ୍ୱଚ୍ଛ ଗ୍ଲାସ୍ ବାଛିବା ଭଲ ନୁହେଁ |

ବଜାରରେ ତିନି ପ୍ରକାରର ପଲି ଅଛି: ପ୍ଲାଷ୍ଟିକ୍ ପଲି, ଧାତୁ ପଲି ଏବଂ ଫାଇବରଗ୍ଲାସ୍ ପଲି | ଉଦାହରଣ ସ୍ୱରୂପ, Meizhixuan କବାଟ ଏବଂ ୱିଣ୍ଡୋ ଭଳି କିଛି ବଡ ବ୍ରାଣ୍ଡ କାର୍ବନ ଫାଇବରଗ୍ଲାସ୍ ପଲି ବ୍ୟବହାର କରନ୍ତି |

1. ଧାତୁ ପଲିର ବହୁତ ଶକ୍ତିଶାଳୀ ଭାର ଧାରଣ କ୍ଷମତା ଅଛି, ଏବଂ ବହୁତ ଘର୍ଷଣ ଶକ୍ତି ଏବଂ ଚାପକୁ ସହ୍ୟ କରିପାରିବ, ଏବଂ ବିକଳାଙ୍ଗ କରିବା ସହଜ ନୁହେଁ |

2. ରବର ଚକ କାର୍ବନ ଫାଇବରଗ୍ଲାସ କିମ୍ବା ନାଇଲନ୍ ସାମଗ୍ରୀରେ ନିର୍ମିତ, ଯାହା ପୁସ୍ ଏବଂ ଟାଣ କାର୍ଯ୍ୟକଳାପକୁ ବହୁତ ସୁଗମ କରିପାରେ ଏବଂ କଠୋର ଘର୍ଷଣ ଶବ୍ଦ କରିବା ସହଜ ନୁହେଁ |

3. ଗ୍ଲାସ୍ ଫାଇବର ରୋଲର୍ସ, ୱାର୍ଡ୍ରୋବ୍ ସ୍ଲାଇଡିଂ କବାଟ ବ୍ୟବହାରରେ ଏହି ସାମଗ୍ରୀ ସବୁଠାରୁ ସାଧାରଣ, କାରଣ ଏହା ବିକୃତ ହେବା ସହଜ ନୁହେଁ, ଏବଂ ସ୍ଲାଇଡିଂ ମଧ୍ୟ ବହୁତ ଚିକ୍କଣ |

ବିସ୍ତୃତ ସୂଚନା:

ଫାଇବରଗ୍ଲାସ୍ ପଲିସ୍ ଭଲ | ବର୍ତ୍ତମାନ, ବଜାରରେ ସାଧାରଣତ two ଦୁଇ ପ୍ରକାରର ପଲିସ୍ ଅଛି: ପ୍ଲାଷ୍ଟିକ୍ ପଲି ଏବଂ ଫାଇବରଗ୍ଲାସ୍ ପଲିସ୍ | ପ୍ଲାଷ୍ଟିକ୍ ପଲିସ୍ କଠିନ, କିନ୍ତୁ ସେଗୁଡିକ ଭାଙ୍ଗିବା ସହଜ | ଦୀର୍ଘ ସମୟର ବ୍ୟବହାର ପରେ, ସେମାନେ ବିସ୍ମିତ ହୋଇଯିବେ, ଏବଂ ପୁସ୍-ଟାଣ ଅନୁଭବ ଅତ୍ୟନ୍ତ ଗରିବ ହୋଇଯିବ | ମୂଲ୍ୟ ଏହା ମଧ୍ୟ ଶସ୍ତା ଅଟେ; ଫାଇବରଗ୍ଲାସ୍ ପଲିରେ ଭଲ କଠିନତା, ପୋଷାକ ପ୍ରତିରୋଧ, ସୁଗମ ସ୍ଲାଇଡିଂ ଏବଂ ସ୍ଥାୟୀତ୍ୱ ଅଛି | କିଣିବାବେଳେ, ପଲିର ପଦାର୍ଥକୁ ଚିହ୍ନିବା ନିଶ୍ଚିତ କରନ୍ତୁ |

ଆଲମାରୀ ସ୍ଲାଇଡିଂ ଡୋର ଟ୍ରାକ୍ ସ୍ଥାପନରେ ଧ୍ୟାନ ଆବଶ୍ୟକ କରୁଥିବା ବିଷୟଗୁଡିକ |

ଆଜିକାଲି, ସମସ୍ତ ପରିବାର ଆଲମାରୀ କଷ୍ଟମାଇଜ୍ କରିବାକୁ ପସନ୍ଦ କରନ୍ତି | ଆଲମାରୀର ମୁଖଭାଗ ଭାବରେ, ସ୍ଲାଇଡିଂ କବାଟ ହେଉଛି ଆଲମାରୀର ସାମଗ୍ରିକ ଶ style ଳୀ ଏବଂ ରୂପକୁ ପ୍ରଭାବିତ କରୁଥିବା ସବୁଠାରୁ ଅନ୍ତର୍ନିହିତ କାରକ, ଏବଂ ସ୍ଲାଇଡିଂ କବାଟ ମଧ୍ୟ ଆଲମାରୀ ଅଂଶ ମଧ୍ୟରୁ ଗୋଟିଏ ଯାହା ମାନବ ଶରୀର ଏବଂ ବସ୍ତୁ ସହିତ ସଂସ୍ପର୍ଶରେ ଆସିବାର ସମ୍ଭାବନା ଅଧିକ | ବାସ୍ତବ ଜୀବନରେ | ଅନେକ ଗ୍ରାହକଙ୍କ ପାଇଁ ଆଲମାରୀ ସ୍ଲାଇଡିଂ କବାଟ ସ୍ଥାପନ ବିଷୟରେ କିଛି ଦ୍ୱନ୍ଦ୍ୱ ରହିଛି | ଆଲମାରୀ ସ୍ଲାଇଡିଂ କବାଟଗୁଡ଼ିକର ସ୍ଥାପନର ମୂଳ ହେଉଛି ଟ୍ରାକ୍ ସଂସ୍ଥାପନାରେ | ତେଣୁ, ମୁଁ ତୁମକୁ ପରବର୍ତ୍ତୀ ସମୟରେ ପରିଚିତ କରାଇବାକୁ ଦିଅ |

ଆଲମାରୀ ସ୍ଲାଇଡିଂ କବାଟ ଟ୍ରାକ୍ ସଂସ୍ଥାପନ |

ବିସ୍ତୃତ ବ୍ୟାଖ୍ୟା

ସ୍ଲାଇଡିଂ କବାଟ ଟ୍ରାକ୍ ହେଉଛି ସ୍ଲାଇଡିଂ କବାଟର ମୂଳ ଉପାଦାନ | ସ୍ଲାଇଡିଂ କବାଟ ସଂସ୍ଥାପନ କରିବାର ସବୁଠାରୁ ଗୁରୁତ୍ୱପୂର୍ଣ୍ଣ ବିଷୟ ହେଉଛି |

ଆଲମାରୀ ସ୍ଲାଇଡିଂ କବାଟ ଟ୍ରାକ୍ ସଂସ୍ଥାପନ |

, ଟ୍ରାକ୍ ସଂସ୍ଥାପନ ପ୍ରାୟ ସମ୍ପୂର୍ଣ୍ଣ ହୋଇଛି |

1. ସ୍ଲାଇଡିଂ କବାଟର ଉପର ଭାଗରେ ଥିବା ଟ୍ରାକ୍ ବାକ୍ସର ଆକାର 12 ସେମି ଉଚ୍ଚ ଏବଂ 9 ସେମି ଚଉଡା ହେବା ଉଚିତ୍ | ଏକ ପରଦା ବାକ୍ସ ପରି, ଟ୍ରାକ ବାକ୍ସରେ ଏକ ଟ୍ରାକ ସ୍ଥାପିତ ହୋଇଛି, ଏବଂ ସ୍ଲାଇଡିଂ କବାଟକୁ ଟ୍ରାକରେ ଟଙ୍ଗାଯାଇପାରିବ | ଯେତେବେଳେ କବାଟର ଉଚ୍ଚତା 1.95 ମିଟରରୁ କମ୍, ଏହା ଲୋକମାନଙ୍କୁ ହତାଶ କରିଥାଏ | ତେଣୁ, ଏକ ସ୍ଲାଇଡିଂ କବାଟ ତିଆରି କରିବାବେଳେ ଉଚ୍ଚତା ଅତିକମରେ 19512 = 207 ସେମି କିମ୍ବା ଅଧିକ ହେବା ଉଚିତ |

2. ସାଧାରଣ ଦ୍ୱାରର ସୁବର୍ଣ୍ଣ ଆକାର ପ୍ରାୟ 80 ସେମି 200 ସେମି | ଏହି ଗଠନ ଅଧୀନରେ କବାଟ ଅପେକ୍ଷାକୃତ ସ୍ଥିର ଏବଂ ସୁନ୍ଦର ଅଟେ | ତେଣୁ, ସ୍ଲାଇଡିଂ କବାଟର ଉଚ୍ଚତା ସହିତ ମୋଟେଇର ଅନୁପାତ ସୁବର୍ଣ୍ଣ ଆକାର ସହିତ ସମାନ ହେବା ଉଚିତ |

3. ଚଟାଣରୁ ଉପର ପର୍ଯ୍ୟନ୍ତ (ଖୋଲା ଟ୍ରାକ୍ ବାକ୍ସ) ସ୍ଲାଇଡିଂ କବାଟକୁ ସତର୍କତାର ସହିତ ବ୍ୟବହାର କରନ୍ତୁ | ଠେଲିବା ଏବଂ ଟାଣିବା ସମୟରେ ଅତ୍ୟଧିକ ସୁଇଙ୍ଗ୍ ହେତୁ, ସ୍ଲାଇଡିଂ କବାଟ ସମୟ ସହିତ ବିକୃତ ହେବା ସହଜ | ବିକୃତି ପରେ, କବାଟ ଖୋଲାଯାଇପାରିବ ନାହିଁ, ଅର୍ଥାତ୍ ଏହାର ମରାମତି ହୋଇପାରିବ ନାହିଁ ଏବଂ ବ୍ୟବହାର କରାଯାଇପାରିବ ନାହିଁ |

4. ଶେଷରେ, ସ୍ଲାଇଡିଂ ଡୋର ଟ୍ରାକ୍ ସଂସ୍ଥାପନ କରନ୍ତୁ: ଉପର ଟ୍ରାକ୍ ଠିକ୍ କରନ୍ତୁ, ଦୁଇ ମୁଣ୍ଡରେ points ପଏଣ୍ଟ ଟାଙ୍ଗନ୍ତୁ ଏବଂ ଉପର ଟ୍ରାକର ମଧ୍ୟଭାଗକୁ ଏକ ମାଧ୍ୟାକର୍ଷଣ କୋଣ (ସସପେନ୍ସନ୍ ହାତୁଡ଼ି) ସହିତ ଟାଙ୍ଗନ୍ତୁ, ଏକ ତେଲ ସହିତ ଭୂମିରେ 3.3-ପଏଣ୍ଟ୍ ସ୍ଥିର ପୃଷ୍ଠ ଆଙ୍କନ୍ତୁ | କଲମ, ଉପର ଟ୍ରାକ୍ ସଂସ୍ଥାପନ କର, ଏବଂ ତାପରେ ଉପର ଟ୍ରାକର ସେଣ୍ଟର୍ ପଏଣ୍ଟ ବିରୁଦ୍ଧରେ ଏକ ing ୁଲୁଥିବା ହାତୁଡ଼ିକୁ ଭୂମିରେ ରଖ, ଟ୍ରାକର ଉଭୟ ମୁଣ୍ଡରେ ଭୂଲମ୍ବ ରେଖା ରଖ, ଏବଂ ଏହି 3 ପଏଣ୍ଟରେ ଲୋୟର ଟ୍ରାକ୍ ଠିକ୍ କର ଯେପରି ସୁନିଶ୍ଚିତ କର | ଉପର ଏବଂ ତଳ ଟ୍ରାକ୍ ସଂପୂର୍ଣ୍ଣ ସମାନ୍ତରାଳ, ଏବଂ ସ୍ଲାଇଡିଂ କବାଟ ସର୍ବୋତ୍ତମ ସ୍ଥିତିରେ ଅଛି | ସ୍ଥିତି ।

ଗ୍ୟାରେଣ୍ଟି ଦେବାକୁ |

ଆଲମାରୀ ସ୍ଲାଇଡିଂ କବାଟ ଟ୍ରାକ୍ ସଂସ୍ଥାପନ |

ସୁଗମ ପ୍ରଗତି, ନିମ୍ନଲିଖିତ ବିନ୍ଦୁଗୁଡିକ ପ୍ରତି ଧ୍ୟାନ ଦେବା ଆବଶ୍ୟକ |

1. ଯେହେତୁ ସ୍ଲାଇଡିଂ କବାଟ କାନ୍ଥ କିମ୍ବା କ୍ୟାବିନେଟ ଶରୀରର ଉଭୟ ପାର୍ଶ୍ୱରେ ସଂସ୍ପର୍ଶରେ ଆସୁଛି, ଯୋଗାଯୋଗ ସ୍ଥଳରେ ସ୍ଲାଇଡିଂ କବାଟ ବନ୍ଦ କରିବାରେ ଅନ୍ୟ କ objects ଣସି ବସ୍ତୁ ରହିବା ଉଚିତ୍ ନୁହେଁ | ଉଦାହରଣ ସ୍ୱରୂପ, କ୍ୟାବିନେଟରେ ଡ୍ରୟର ସ୍ଥିତି ସ୍ଲାଇଡିଂ କବାଟର ଛକରୁ ଦୂରେଇ ରହିବା ଉଚିତ ଏବଂ ତଳ ପ୍ଲେଟରୁ ଅତି କମରେ 1cm ଉଚ୍ଚ ହେବା ଉଚିତ୍; ଫୋଲ୍ଡିଂ କବାଟ କ୍ୟାବିନେଟରେ ଥିବା ଡ୍ରୟର ପାର୍ଶ୍ୱ କାନ୍ଥଠାରୁ ଅତି କମରେ 15 ସେମି ଦୂରରେ | ଏଠାରେ, କାନ୍ଥରେ ଥିବା ପାୱାର୍ ସୁଇଚ୍ ଏବଂ ସକେଟ୍ ପ୍ରତି ବିଶେଷ ଧ୍ୟାନ ଦିଅନ୍ତୁ | ଯଦି ସ୍ଲାଇଡିଂ କବାଟ ବନ୍ଦ ହୋଇଯାଏ, ତେବେ ସୁଇଚ୍ ଏବଂ ସକେଟର ସ୍ଥିତି ପରିବର୍ତ୍ତନ କରାଯିବା ଉଚିତ |

2. ଆପଣ ଭୂମିରେ କେଉଁ ସାମଗ୍ରୀ ତିଆରି କରନ୍ତି ନା କାହିଁକି, ଆପଣ ନିଶ୍ଚିତ କରିବାକୁ ପଡିବ ଯେ ଏହା ସ୍ତର ଅଟେ, ଏବଂ କବାଟ ଖୋଲିବାର ଚାରୋଟି କାନ୍ଥକୁ ମଧ୍ୟ ଭୂସମାନ୍ତର ଏବଂ ଭୂଲମ୍ବ ଭାବରେ ରଖିବା ଆବଶ୍ୟକ | ନଚେତ୍, ସ୍ଥାପନ ପରେ କବାଟ ଖରାପ ହୋଇଯିବ | ନିୟନ୍ତ୍ରିତ ତ୍ରୁଟି 10 ମିମିରୁ ଅଧିକ ନୁହେଁ |

3. ଦୟାକରି ସ୍ଥାପନ ସ୍ଥିତିରେ କୋଣାର୍କ ଲାଇନ ସଂସ୍ଥାପନ କରନ୍ତୁ ନାହିଁ | ଆଲମିରା ଉପରେ ଥିବା ସିଲ୍ ପ୍ଲେଟରେ ଜିପସମ୍ ଲାଇନ ଲଗାଯାଇପାରିବ | ଯଦି କବାଟ ସିଧାସଳଖ ଉପର ପାଖରେ ଅଛି, ତେବେ ଜିପସମ୍ ଲାଇନ୍ ସଂସ୍ଥାପନ କରନ୍ତୁ ନାହିଁ | Mm ମିମିରୁ କମ୍ ମୋଟା ଥିବା କାର୍ପେଟଗୁଡିକ ପାଇଁ, କାର୍ପେଟକୁ ସେହି ସ୍ଥାନରେ କାଟି ଏହାକୁ ସିଧାସଳଖ ଲେପନ କରନ୍ତୁ ଯଦି ନିମ୍ନ ରେଳ ଉପରେ 5 ମିଲିମିଟରରୁ ଅଧିକ ମୋଟା ଥିବା କାର୍ପେଟ୍ ସ୍ଥାପିତ ହୋଇଛି, ତେବେ ଏହାକୁ ସିଧାସଳଖ ସ୍କ୍ରୁ ସହିତ କାର୍ପେଟ ଉପରେ ସ୍ଥିର କରାଯାଇପାରିବ | ; ଯଦି ଏହା ଗୋଟିଏ ରେଳ ସହିତ ସଂସ୍ଥାପିତ ହୁଏ, ସ୍ଥିତିରେ ଥିବା କାର୍ପେଟ୍କୁ କାଟି ଦିଆଯିବା ଆବଶ୍ୟକ, ଏବଂ କାର୍ପେଟ ଉପରେ 3-5 ମିଲିମିଟର ମୋଟା କାଠ ଷ୍ଟ୍ରିପ୍ ରଖାଯିବ, ଯାହାଫଳରେ ମୋନୋରାଇଲ୍ ସିଧାସଳଖ ଉପରେ ଲେପନ ହେବ |

ଶେଷରେ, ଏକ ଉଷ୍ମ ସ୍ମାରକ,

ଆଲମାରୀ ସ୍ଲାଇଡିଂ କବାଟ ଟ୍ରାକ୍ |

ଏହା ଗୁରୁତ୍ୱପୂର୍ଣ୍ଣ, ତେଣୁ ଆମେ କରୁଛୁ |

ଆଲମାରୀ ସ୍ଲାଇଡିଂ କବାଟ ଟ୍ରାକ୍ ସଂସ୍ଥାପନ |

ଅଧିକ ସତର୍କ ହେବା ଭଲ। ମୁଁ ଆଶା କରୁଛି ଯେ ଆଜି ମୁଁ ଉପସ୍ଥାପନ କରିଥିବା ଆଲମାରୀ ସ୍ଲାଇଡିଂ ଡୋର ଟ୍ରାକ୍ ସଂସ୍ଥାପନ ସମସ୍ତଙ୍କ ପାଇଁ ସହାୟକ ହେବ |

ସ୍ଲାଇଡ୍ କବାଟ ଆଲମାରୀର ସଂସ୍ଥାପନ ପଦକ୍ଷେପଗୁଡ଼ିକ କ’ଣ?

ଆଲମାରୀ ସ୍ଲାଇଡିଂ କବାଟ ସ୍ଲାଇଡ୍ ସ୍ଥାପନ ପଦକ୍ଷେପ;

1. ସ୍ଲାଇଡିଂ କବାଟର ଉପର ଭାଗରେ ଥିବା ଟ୍ରାକ ବାକ୍ସର ଆକାର 12 ସେମି ଉଚ୍ଚ ଏବଂ 9 ସେମି ଚଉଡା ହେବା ଜରୁରୀ | ଏକ ପରଦା ବାକ୍ସ ପରି, ଟ୍ରାକ ବାକ୍ସରେ ଏକ ଟ୍ରାକ ସ୍ଥାପିତ ହୋଇଛି, ଏବଂ ସ୍ଲାଇଡିଂ କବାଟକୁ ଟ୍ରାକରେ ଟଙ୍ଗାଯାଇପାରିବ | ଯେତେବେଳେ କବାଟର ଉଚ୍ଚତା 1.95 ମିଟରରୁ କମ୍, ଏହା ଲୋକଙ୍କୁ ବହୁତ ହତାଶ କରିଥାଏ | ତେଣୁ, ଏକ ସ୍ଲାଇଡିଂ କବାଟ ତିଆରି କରିବାବେଳେ ଉଚ୍ଚତା ଅତି କମରେ 19512 = 207 ସେମି ହେବା ଉଚିତ |

2. ସାଧାରଣ ଦ୍ୱାରର ସୁବର୍ଣ୍ଣ ଆକାର ପ୍ରାୟ 80 ସେମି x 200 ସେମି | ଏହି ଗଠନ ଅଧୀନରେ, କବାଟ ଏକ ସମୟରେ ସ୍ଥିର ଏବଂ ସୁନ୍ଦର ଅଟେ | ତେଣୁ, ସ୍ଲାଇଡିଂ କବାଟର ଉଚ୍ଚତା ସହିତ ମୋଟେଇର ଅନୁପାତ ସୁବର୍ଣ୍ଣ ଆକାର ସହିତ ସମାନ ହେବା ଉଚିତ |

3. ଚଟାଣରୁ ଉପର ପର୍ଯ୍ୟନ୍ତ ସ୍ଲାଇଡିଂ କବାଟକୁ ସତର୍କତାର ସହିତ ବ୍ୟବହାର କରନ୍ତୁ (ଖୋଲା ଟ୍ରାକ୍ ବାକ୍ସ) | ଠେଲିବା ଏବଂ ଟାଣିବା ସମୟରେ ଅତ୍ୟଧିକ ସୁଇଙ୍ଗ୍ ହେତୁ, ସ୍ଲାଇଡିଂ କବାଟ ସମୟ ସହିତ ବିକୃତ ହେବା ସହଜ | ବିକୃତି ପରେ, କବାଟ ଖୋଲାଯାଇପାରିବ ନାହିଁ, ଅର୍ଥାତ୍ ଏହାର ମରାମତି ହୋଇପାରିବ ନାହିଁ ଏବଂ ବ୍ୟବହାର କରାଯାଇପାରିବ ନାହିଁ |

4. ସ୍ଲାଇଡିଂ ଡୋର ଟ୍ରାକ୍ ସଂସ୍ଥାପନ କରିବାବେଳେ, ଉପର ଟ୍ରାକ୍ ଠିକ୍ କର, ଦୁଇ ମୁଣ୍ଡରେ points ପଏଣ୍ଟ ଏବଂ ଉପର ଟ୍ରାକର ମଧ୍ୟଭାଗକୁ ଏକ ମାଧ୍ୟାକର୍ଷଣ କୋଣ (hang ୁଲୁଥିବା ହାତୁଡ଼ି) ସହିତ ଟାଙ୍ଗି ଦିଅ ଏବଂ ଏକ ତେଲ କଲମ ସହିତ ଭୂମିରେ 3.3-ପଏଣ୍ଟ ସ୍ଥିର ପୃଷ୍ଠ ଆଙ୍କ, ଉପର ଟ୍ରାକ୍ ସଂସ୍ଥାପନ କର, ଏବଂ ତାପରେ ଉପର ଟ୍ରାକର ମ at ିରେ ଏକ ing ୁଲୁଥିବା ହାତୁଡ଼ିକୁ ଭୂମିରେ ରଖ, ଟ୍ରାକର ଉଭୟ ମୁଣ୍ଡରେ ଭୂଲମ୍ବ ରେଖା ରଖ, ଏବଂ ଉପର ଏବଂ ତଳ ଟ୍ରାକ୍ ଗୁଡିକ ନିଶ୍ଚିତ କରିବାକୁ ଏହି ତିନୋଟି ପଏଣ୍ଟରେ ଲୋୟର ଟ୍ରାକ୍ ଠିକ୍ କର | ସଂପୂର୍ଣ୍ଣ ସମାନ୍ତରାଳ, ଏବଂ ସ୍ଲାଇଡିଂ କବାଟ ସର୍ବୋତ୍ତମ ଅବସ୍ଥାରେ ଅଛି | ଅପ୍