Tiivistelmä: Nollajäykkyyden joustavan saranan pyörimisjäykkyys on suunnilleen nolla, mikä poistaa sen vian, että tavalliset taipuisat saranat vaativat vääntömomenttia, ja sitä voidaan soveltaa joustaviin tarttujaihin ja muihin kohteisiin. Ottamalla sisä- ja ulkorenkaan joustavat saranat puhtaan vääntömomentin vaikutuksen alaisena positiivisen jäykkyyden alajärjestelmänä, Negatiivisen jäykkyyden mekanismin ja yhteensovitetun positiivisen ja negatiivisen jäykkyyden kanssa voidaan rakentaa nollajäykkyys joustava sarana. Ehdota negatiivisen jäykkyyden kiertomekanismia——Kampijousimekanismi, mallinnut ja analysoinut sen negatiiviset jäykkyysominaisuudet; sovittamalla positiivinen ja negatiivinen jäykkyys, analysoinut kammen jousimekanismin rakenteellisten parametrien vaikutusta nollajäykkyyden laatuun; ehdotti lineaarista jousta, jonka jäykkyys ja koko on säädettävä——Timantin muotoinen lehtijousinauha, jäykkyysmalli laadittiin ja elementtisimulaatiovahvistus suoritettiin; Lopuksi saatiin päätökseen kompaktin nollajäykkyyden joustavan sarananäytteen suunnittelu, käsittely ja testaus. Testitulokset osoittivat, että: puhtaan vääntömomentin vaikutuksesta,±18°Pyörimiskulma-alueella nollajäykkyyden joustavan saranan kiertojäykkyys on 93 % pienempi kuin sisä- ja ulkorenkaan joustavan saranan keskimääräinen. Rakennetulla nollajäykkisellä joustavalla saranalla on kompakti rakenne ja korkealaatuinen nollajäykkyys; ehdotettu negatiivinen jäykkyys kiertomekanismi ja lineaarinen Jousella on suuri viitearvo joustavan mekanismin tutkimuksessa.

0 esipuhe

Joustava sarana (laakeri)

^[1-2]

Joustavan yksikön elastiseen muodonmuutokseen luottaen liikkeen, voiman ja energian siirtämiseksi tai muuntamiseksi sitä on käytetty laajalti tarkkuusasennuksessa ja muilla aloilla. Perinteisiin jäykiin laakereihin verrattuna joustavan saranan pyöriessä on palautumishetki. Siksi käyttöyksikön on tarjottava ulostulomomentti käyttöä varten ja pidettävä joustavan saranan pyöriminen. Nollajäykkyys joustava sarana

^[3]

(Zero stiffness flexural pivot, ZSFP) on joustava pyörivä liitos, jonka pyörimisjäykkyys on suunnilleen nolla. Tämän tyyppinen joustava sarana voi pysyä missä tahansa iskualueen sisällä, joka tunnetaan myös nimellä staattisen tasapainon joustava sarana

^[4]

, käytetään enimmäkseen aloilla, kuten joustavissa tarttujassa.

Joustavan mekanismin modulaarisen suunnittelukonseptin perusteella koko nollajäykkyys joustava saranajärjestelmä voidaan jakaa kahteen positiivisen ja negatiivisen jäykkyyden alajärjestelmään, ja nollajäykkyysjärjestelmä voidaan toteuttaa yhdistämällä positiivinen ja negatiivinen jäykkyys.

^[5]

. Niiden joukossa positiivisen jäykkyyden alajärjestelmä on yleensä isoiskuinen joustava sarana, kuten ristikkäinen joustava sarana

^[6-7]

, yleistetty kolmiristikkoinen joustava sarana

^[8-9]

ja sisä- ja ulkorenkaat joustavat saranat

^[10-11]

Jne. Tällä hetkellä joustavien saranoiden tutkimuksessa on saavutettu paljon tuloksia, joten nollajäykkyyden joustavien saranoiden suunnittelussa avain on sovittaa joustaviin saranoihin sopivat negatiivisen jäykkyyden moduulit[3].

Sisä- ja ulkorenkaan joustavat saranat (Sisä- ja ulkorenkaan taivutusnivelet, IORFP) omaavat erinomaiset ominaisuudet jäykkyyden, tarkkuuden ja lämpötilan vaihtelun suhteen. Vastaava negatiivinen jäykkyysmoduuli tarjoaa nollajäykkyyden joustavan saranan rakennusmenetelmän ja viimeistelee nollajäykkyyden joustavan saranan suunnittelun, näytteenkäsittelyn ja testauksen.

1 kampijousimekanismi

1.1 Negatiivisen jäykkyyden määritelmä

Jäykkyyden K yleinen määritelmä on elastisen elementin kantaman kuorman F ja vastaavan muodonmuutoksen dx välinen muutosnopeus.

K = dF/dx (1)

Kun elastisen elementin kuormituslisäys on päinvastainen kuin vastaavan muodonmuutoslisäyksen etumerkki, se on negatiivinen jäykkyys. Fyysisesti negatiivinen jäykkyys vastaa elastisen elementin staattista epävakautta

^[12]

.Negatiiviset jäykkyysmekanismit ovat tärkeässä roolissa joustavan staattisen tasapainon alalla. Yleensä negatiivisilla jäykkyysmekanismeilla on seuraavat ominaisuudet.

(1) Mekanismi varaa tietyn määrän energiaa tai käy läpi tietyn muodonmuutoksen.

(2) Mekanismi on kriittisessä epävakaudessa.

(3) Kun mekanismi on hieman häiriintynyt ja poistuu tasapainoasennosta, se voi vapauttaa suuremman voiman, joka on samassa suunnassa kuin liike.

1.2 Nollajäykkyyden joustavan saranan rakenneperiaate

Nollajäykkyys joustava sarana voidaan rakentaa käyttämällä positiivisen ja negatiivisen jäykkyyden sovitusta, ja periaate on esitetty kuvassa 2.

(1) Puhtaan vääntömomentin vaikutuksesta sisä- ja ulkorenkaan taipuisilla saranoilla on suunnilleen lineaarinen vääntömomentin ja kiertokulman suhde, kuten kuvassa 2a esitetään. Varsinkin kun leikkauspiste sijaitsee 12,73 %:ssa kaivon pituudesta, vääntömomentin ja kiertokulman suhde on lineaarinen

^[11]

, tällä hetkellä joustavan saranan palautusmomentti Mpivot (myötäpäivään) on suhteessa laakerin kiertokulmaanθ(vastapäivään) suhde on

Mpivot=(8EI/L)θ (2)

Kaavassa E on materiaalin kimmokerroin, L on kaivon pituus ja I on poikkileikkauksen hitausmomentti.

(2) Sisä- ja ulkorenkaan taipuisten saranoiden pyörimisjäykkyysmallin mukaan negatiivisen jäykkyyden pyörimismekanismi sovitetaan yhteen ja sen negatiiviset jäykkyysominaisuudet on esitetty kuvassa 2b.

(3) Negatiivisen jäykkyyden mekanismin epävakauden vuoksi

^[12]

, nollajäykkyyden joustavan saranan jäykkyyden tulee olla suunnilleen nolla ja suurempi kuin nolla, kuten kuvassa 2c esitetään.

1.3 Kampijousimekanismin määritelmä

Kirjallisuuden [4] mukaan nollajäykkyys joustava sarana voidaan rakentaa asettamalla ennalta muotoiltu jousi liikkuvan jäykän kappaleen ja joustavan saranan kiinteän jäykän rungon väliin. Kuviossa 2 esitetylle joustavalle sisä- ja ulkorenkaalle saranalle. Kuviossa 1 sisärenkaan ja ulkorenkaan väliin on asetettu jousi, eli jousi-kampimekanismit (SCM). Viitaten kuvassa 3 esitettyyn kammen liukumekanismiin, kammen jousimekanismiin liittyvät parametrit on esitetty kuvassa 4. Kampi-jousimekanismi koostuu kammesta ja jousesta (asetettu jäykkyydeksi k). alkukulma on kammen AB ja pohjan AC välinen kulma, kun jousi ei ole vääntynyt. R edustaa kammen pituutta, l edustaa peruspituutta ja määrittelee kammen pituussuhteen r:n ja l:n suhteena, eli. = r/l (0<<1).

Kampi-jousimekanismin rakentaminen edellyttää 4 parametrin määrittämistä: pohjan pituus l, kammen pituussuhde, alkukulma ja jousen jäykkyys K.

Kammen jousimekanismin muodonmuutos voiman vaikutuksesta on esitetty kuvassa 5a, hetkellä M

_γ

Toiminnan aikana kampi liikkuu alkuasennosta AB

_Beeta

käänny kohtaan AB

_γ

, pyörimisprosessin aikana kammen mukana oleva kulma vaaka-asennon suhteen

_γ

kutsutaan kampikulmaksi.

Laadullinen analyysi osoittaa, että kampi pyörii kohdasta AB (alkuasento, M & gamma; Nolla) - AB0 (“kuollut kohta”sijainti, M

_γ

on nolla), kampi-jousimekanismilla on muodonmuutos, jolla on negatiiviset jäykkyysominaisuudet.

1.4 Vääntömomentin ja kampijousimekanismin kiertokulman välinen suhde

Kuvassa 5, vääntömomentti M & gamma; myötäpäivään on positiivinen, kammen kulma & gamma; vastapäivään on positiivinen, ja momenttikuorma M mallinnetaan ja analysoidaan alla.

_γ

kammen kulmalla

_γ

Mallinnusprosessin välinen suhde on mitoitettu.

Kuten kuvassa 5b näkyy, vääntömomentin tasapainoyhtälö kammelle AB & gamma on listattu.

Kaavassa F & gamma; on jousen palautusvoima, d & gamma; on F & gamma; kohtaan A. Oletetaan, että jousen siirtymän ja kuorman välinen suhde on

Kaavassa K on jousen jäykkyys (ei välttämättä vakioarvo),δ

xγ

on jousen muodonmuutoksen määrä (lyhennetty positiiviseksi),δ

xγ

=|B

_Beeta

C| – |B

_γ

C|.

Samanaikainen tyyppi (3) (5), momentti M

_γ

kulman kanssa

_γ

Suhde on

1.5 Kampi-jousimekanismin negatiivisten jäykkyysominaisuuksien analyysi

Kampi-jousimekanismin negatiivisten jäykkyysominaisuuksien analysoinnin helpottamiseksi (momentti M

_γ

kulman kanssa

_γ

suhde), voidaan olettaa, että jousella on lineaarinen positiivinen jäykkyys, jolloin kaava (4) voidaan kirjoittaa uudelleen muotoon

Kaavassa Kconst on vakio, joka on suurempi kuin nolla. Joustavan saranan koon määrittämisen jälkeen määritetään myös alustan pituus l. Siksi olettaen, että l on vakio, kaava (6) voidaan kirjoittaa uudelleen muotoon

jossa Kconstl2 on nollaa suurempi vakio ja momenttikerroin m & gamma; sen ulottuvuus on yksi. Kampi-jousimekanismin negatiiviset jäykkyysominaisuudet voidaan saada analysoimalla vääntömomenttikertoimen m välistä suhdetta & gamma; ja kiertokulma & gamma.

Yhtälöstä (9) kuva 6 esittää alkukulman =π suhde m & gamma; ja kammen pituussuhde ja kiertokulma & gamma;, & isiini; [0,1, 0,9],& gamma;& isin;[0, π]. Kuva 7 esittää m:n välisen suhteen & gamma; ja kiertokulma & gamma; = 0,2 ja eri . Kuva 8 näyttää =π Kun eri , suhde m & gamma; ja kulma & gamma.

Kammen jousimekanismin määritelmän (kohta 1.3) ja kaavan (9) mukaan, kun k ja l ovat vakioita, m & gamma; Liittyy vain kulmaan & gamma;, kammen pituussuhde ja kammen alkukulma .

(1) Jos ja vain jos & gamma; on yhtä suuri kuin 0 taiπ tai, m & gamma; on yhtä suuri kuin nolla; & gamma; & isin;[0, ],m & gamma; on suurempi kuin nolla; & gamma; & isin;[π], m & gamma; alle nolla. & isin;[0, ],m & gamma; on suurempi kuin nolla; & gamma;& isin;[π], m & gamma; alle nolla.

(2) & gamma; Kun [0, ], kiertokulma & gamma; kasvaa, m & gamma; kasvaa nollasta käännepisteen kulmaan & gamma;0 saa maksimiarvon m & gamma;max ja pienenee sitten vähitellen.

(3) Kampijousimekanismin negatiivinen jäykkyys: & gamma;& isin;[0, & gamma;0], tällä hetkellä & gamma; kasvaa (vastapäivään) ja vääntömomentti M & gamma; kasvaa (myötäpäivään). Käännepisteen kulma & gamma;0 on kampi-jousimekanismin negatiivisen jäykkyysominaisuuden suurin kiertokulma ja & gamma;0 & isin;[0, ];m & gamma;max on suurin negatiivinen momenttikerroin. Koska ja , yhtälön (9) johtaminen tuottaa & gamma;0

(4) mitä suurempi alkukulma, & gamma; suurempi 0, m

_γmax

suurempi.

(5) mitä suurempi pituussuhde, & gamma; pienempi 0, m

_γmax

suurempi.

Erityisesti =πKammen jousimekanismin negatiiviset jäykkyysominaisuudet ovat parhaat (negatiivinen jäykkyyskulma-alue on suuri ja vääntömomentti on suuri). =πSamaan aikaan eri olosuhteissa suurin pyörimiskulma & kampijousimekanismille ominaisen negatiivisen jäykkyyden gamma; 0 ja suurin negatiivinen vääntömomenttikerroin m & gamma; Max on lueteltu taulukossa 1.

2 Nollajäykkyyden joustavan saranan rakenne

2.1:n positiivisen ja negatiivisen jäykkyyden yhteensopivuus on esitetty kuvassa 9, n(n 2) ryhmää samansuuntaisia ​​kampijousimekanismeja on jakautunut tasaisesti kehän ympärille muodostaen negatiivisen jäykkyyden mekanismin, joka on sovitettu sisä- ja ulkorenkaan taipuisiin saranoihin.

Rakenna nollajäykkyys joustava sarana käyttämällä sisä- ja ulkorenkaan joustavia saranoita positiivisen jäykkyyden alajärjestelmänä. Nollajäykkyyden saavuttamiseksi sovita positiivinen ja negatiivinen jäykkyys yhteen

samanaikaisesti (2), (3), (6), (11) ja & gamma;=θ, kuorma F & jousen gamma voidaan saada; ja siirtymäδx:n suhde & gamma; On

Kappaleen 1.5 mukaan kampijousimekanismin negatiivinen jäykkyyskulma: & gamma;& isin;[0, & gamma;0] ja & gamma;0 & isin;[0, ], nollajäykkyyden joustavan saranan iskun tulee olla pienempi kuin & gamma;0, I.e. jousi on aina epämuodostunut (δxγ≠0). Sisä- ja ulkorenkaan joustavien saranoiden kiertoalue on±0,35 rad(±20°), yksinkertaistaa trigonometrisiä funktioita sin & gamma; ja cos & gamma; seuraavasti

Yksinkertaistuksen jälkeen jousen kuormitus-siirtymäsuhde

2.2 Positiivisen ja negatiivisen jäykkyyden sovitusmallin virheanalyysi

Arvioi yhtälön (13) yksinkertaistetun käsittelyn aiheuttama virhe. Nollajäykkyyden joustavan saranan todellisten käsittelyparametrien mukaan (kohta 4.2):n = 3,l = 40mm, =π, = 0,2, E = 73 GPa; Sisä- ja ulkorenkaan joustavan saranakiekon mitat L = 46 mm, T = 0,3 mm, L = 9,4 mm; Vertailukaavat (12) ja (14) yksinkertaistavat etu- ja takajousien kuorman siirtymäsuhdetta ja suhteellista virhettä, kuten on esitetty kuvioissa 10a ja 10b.

Kuten kuvasta 10 näkyy, & gamma; on pienempi kuin 0,35 rad (20°), yksinkertaistetun käsittelyn aiheuttama suhteellinen virhe kuormitus-siirtymäkäyrään ei ylitä 2,0 % ja kaava

(13):n yksinkertaistettua käsittelyä voidaan käyttää nollajäykkyyden joustavien saranoiden rakentamiseen.

2.3 Jousen jäykkyysominaisuudet

Jos jousen jäykkyys on K, samanaikainen (3), (6), (14)

Nollajäykkyyden joustavan saranan todellisten käsittelyparametrien mukaan (kohta 4.2) jousen jäykkyyden K muutoskäyrä kulman kanssa & gamma; on esitetty kuvassa 11. Erityisesti milloin & gamma;= 0, K ottaa minimiarvon.

Suunnittelun ja käsittelyn helpottamiseksi jousi käyttää lineaarista positiivisen jäykkyyden jousta, ja jäykkyys on Kconst. Jos nollajäykkyyden joustavan saranan kokonaisjäykkyys on koko iskun aikana suurempi tai yhtä suuri kuin nolla, Kconstin tulee ottaa K vähimmäisarvo

Yhtälö (16) on lineaarisen positiivisen jäykkyyden jousen jäykkyysarvo nollajäykkyyden joustavaa saranaa rakennettaessa. 2.4 Nollajäykkyyden laadun analyysi Rakennetun nollajäykkyyden joustavan saranan kuormitus-siirtymäsuhde on

Voidaan saada samanaikainen kaava (2), (8), (16).

Nollajäykkyyden laadun arvioimiseksi joustavan saranan jäykkyyden vähennysalue ennen negatiivisen jäykkyysmoduulin lisäämistä ja sen jälkeen määritellään nollajäykkyyden laatukertoimeksiη

η Mitä lähempänä 100 %, sitä korkeampi on nollajäykkyyden laatu. Kuva 12 on 1-η Suhde kammen pituussuhteeseen ja alkukulmaan η Se on riippumaton rinnakkaisten kampi-jousimekanismien lukumäärästä n ja pohjan pituudesta l, mutta liittyy vain kammen pituussuhteeseen , pyörimiskulmaan & gamma; ja alkukulma.

(1) Alkukulma kasvaa ja nollajäykkyyden laatu paranee.

(2) Pituussuhde kasvaa ja nollajäykkyyden laatu heikkenee.

(3) Kulma & gamma; kasvaa, nollajäykkyyden laatu heikkenee.

Nollajäykkyyden joustavan saranan nollajäykkyyden laadun parantamiseksi alkukulman tulisi olla suurempi arvo; kammen pituussuhteen tulee olla mahdollisimman pieni. Samanaikaisesti, kohdan 1.5 analyysitulosten mukaan, jos se on liian pieni, kampijousimekanismin kyky tuottaa negatiivista jäykkyyttä on heikko. Nollajäykkyyden joustavan saranan nollajäykkyyden parantamiseksi alkukulma =π, kammen pituussuhde = 0,2, eli kohdan 4.2 nollajäykkyys joustavan saranan todelliset käsittelyparametrit.

Nollajäykkyyden joustavan saranan todellisten käsittelyparametrien mukaan (kohta 4.2) vääntömomentti-kulmasuhde sisä- ja ulkorenkaan taipuisan saranan ja nollajäykkyyden joustavan saranan välillä on esitetty kuvassa 13; jäykkyyden aleneminen on nollajäykkyyden laatukerroinηSuhde nurkkaan & gamma; näkyy kuvassa 14. Kuvan 14 mukaan: 0,35 rad (20°) pyörimisalueella nollajäykkyyden joustavan saranan jäykkyys pienenee keskimäärin 97 %; 0,26 rad(15°) kulmat, se pienenee 95 %.

3 Lineaarisen positiivisen jäykkyyden jousen suunnittelu

Nollajäykkyyden joustavan saranan rakenne on yleensä sen jälkeen, kun joustavan saranan koko ja jäykkyys on määritetty, ja sitten kampijousimekanismin jousen jäykkyys käännetään, joten jousen jäykkyys ja kokovaatimukset ovat suhteellisen tiukat. Lisäksi alkukulma =π, kuvasta 5a, nollajäykkyyden joustavan saranan pyörimisen aikana jousi on aina puristettuna, eli“Puristusjousi”.

Perinteisten puristusjousien jäykkyyttä ja kokoa on vaikea räätälöidä tarkasti, ja sovelluksissa tarvitaan usein ohjausmekanismia. Siksi ehdotetaan jousta, jonka jäykkyyttä ja kokoa voidaan mukauttaa——Timantin muotoinen lehtijousinauha. Timantin muotoinen lehtijousinauha (kuva 15) koostuu useista timantinmuotoisista lehtijousista, jotka on kytketty sarjaan. Sillä on vapaan rakennesuunnittelun ja korkean räätälöinnin ominaisuudet. Sen käsittelytekniikka on yhdenmukainen joustavien saranoiden kanssa, ja molemmat on käsitelty tarkkuuslangalla.

3.1 Kuorma-siirtymämalli timantin muotoisesta lehtijousinauhasta

Rombisen lehtijousen symmetrian vuoksi vain yhdelle lehtijouselle on tehtävä jännitysanalyysi, kuten kuvassa 16. α on ruo'on ja vaakatason välinen kulma, ruo'on pituus, leveys ja paksuus ovat vastaavasti Ld, Wd, Td, f on mitoiltaan yhtenäinen rombisen lehtijousen kuormitus,δy on rombisen lehtijousen muodonmuutos y-suunnassa, voima fy ja momentti m ovat ekvivalentteja kuormituksia yksittäisen kaivon päässä, fv ja fw ovat fy:n komponenttivoimia wov-koordinaatistossa.

AWTAR:n[13] palkin muodonmuutosteorian mukaan mitoiltaan yhtenäinen yksittäisen ruo'on kuormitus-siirtymäsuhde

Johtuen jäykän kappaleen rajoitussuhteesta ruokossa, kaivon päätykulma ennen ja jälkeen muodonmuutoksen on nolla, eliθ = 0. Samanaikainen (20) (22)

Yhtälö (23) on rombisen lehtijousen kuormituksen ja siirtymän ulottuvuuden yhdistämismalli. n2 rombista lehtijousta on kytketty sarjaan, ja sen kuormitus-siirtymämalli on

Kaavasta (24), milloinαKun d on pieni, vinoneliön muotoisen lehtijousinauhan jäykkyys on suunnilleen lineaarinen tyypillisillä mitoilla ja tyypillisillä kuormituksilla.

3.2 Mallin äärelliselementtisimulaatioverifikaatio

Suoritetaan timantinmuotoisen lehtijousen kuormitus-siirtymämallin äärellisten elementtien simulaatiotarkistus. Käyttämällä ANSYS Mechanical APDL 15.0:aa simulointiparametrit on esitetty taulukossa 2, ja timantinmuotoiseen lehtijouseen kohdistetaan 8 N:n paine.

Mallitulosten ja rombisen lehtijousen kuormitus-siirtymäsuhteen simulointitulosten vertailu on esitetty kuvassa. 17 (ulottuvuus). Neljällä rombilehtijousella, joilla on eri kaltevuuskulma, mallin ja elementtisimulaatiotulosten välinen suhteellinen virhe ei ylitä 1,5 %. Mallin (24) oikeellisuus ja tarkkuus on varmistettu.

4 Nollajäykkyyden joustavan saranan suunnittelu ja testaus

4.1 Nollajäykkyyden joustavan saranan parametrisuunnittelu

Nollajäykkyyden joustavan saranan suunnittelua varten on ensin määritettävä joustavan saranan suunnitteluparametrit käyttöolosuhteiden mukaan ja sitten laskettava käänteisesti kammen jousimekanismin asiaankuuluvat parametrit.

4.1.1 Joustavat saranaparametrit

Sisä- ja ulkorenkaan taipuisten saranoiden leikkauspiste sijaitsee 12,73 %:ssa kaivon pituudesta ja sen parametrit on esitetty taulukossa 3. Kun yhtälö (2) korvataan, sisä- ja ulkorenkaan taipuisten saranoiden vääntömomentin ja kiertokulman suhde on

4.1.2 Negatiiviset jäykkyysmekanismin parametrit

Kuten kuvassa näkyy. 18, kun kampijousimekanismien lukumääräksi n rinnakkain otetaan 3, pituus l = 40 mm määräytyy joustavan saranan koon mukaan. kohdan 2.4 päätelmän mukaan alkukulma =π, kammen pituussuhde = 0,2. Yhtälön (16) mukaan jousen jäykkyys (ts. timanttilehtijousinauha) on Kconst = 558,81 N/m (26)

4.1.3 Timanttilehtijousinauhan parametrit

l = 40 mm, =π, = 0,2, jousen alkuperäinen pituus on 48 mm ja suurin muodonmuutos (& gamma;= 0) on 16 mm. Rakenteellisista rajoituksista johtuen yhden rombisen lehtijousen on vaikea tuottaa näin suurta muodonmuutosta. Käyttämällä neljää rombilehtijousta sarjassa (n2 = 4), yhden rombisen lehtijousen jäykkyys on

Kd=4Kconst=2235,2 N/m (27)

Negatiivisen jäykkyysmekanismin koon (kuva 18) mukaan, kun otetaan huomioon timantin muotoisen lehtijousen kaivon pituus, leveys ja kaltevuuskulma, ruoko voidaan päätellä kaavasta (23) ja jäykkyyskaavasta (27) timantin muotoinen lehtijousi Paksuus. Rombilehtijousien rakenteelliset parametrit on lueteltu taulukossa 4.

pinta-4

Yhteenvetona voidaan todeta, että kaikki kampijousimekanismiin perustuvan nollajäykkyyden joustavan saranan parametrit on määritetty taulukon 3 ja taulukon 4 mukaisesti.

4.2 Nollajäykkyyden joustavan sarananäytteen suunnittelu ja käsittely Katso kirjallisuudesta [8] joustavan saranan käsittely- ja testausmenetelmästä. Nollajäykkyys joustava sarana koostuu negatiivisen jäykkyyden mekanismista ja sisä- ja ulkorenkaan joustavasta saranasta rinnakkain. Rakenne on esitetty kuvassa 19.

Sekä sisä- että ulkorenkaan joustavat saranat ja timantin muotoiset lehtijousilangat on käsitelty tarkkuuslanganleikkauskoneilla. Sisä- ja ulkorenkaan joustavat saranat käsitellään ja kootaan kerroksittain. Kuva 20 on fyysinen kuva kolmesta sarjasta vinoneliön muotoisia lehtijousikierteitä, ja kuva 21 on koottu nollajäykkyys Fyysinen kuva joustavasta sarananäytteestä.

4.3 Nollajäykkyyden joustavan saranan pyörimisjäykkyystestaustaso Viitaten [8]:n pyörimisjäykkyyden testausmenetelmään, rakennetaan nollajäykkyyden joustavan saranan pyörimisjäykkyystestausalusta kuvan 22 mukaisesti.

4.4 Kokeellinen tietojenkäsittely ja virheanalyysi

Sisä- ja ulkorenkaan taipuisten saranoiden ja nollajäykkyysjousteiden saranoiden pyörimisjäykkyys testattiin testitasolla ja testitulokset on esitetty kuvassa 23. Laske ja piirrä nollajäykkyyden taipuisan saranan nollajäykkyyden laatukäyrä kaavan (19) mukaisesti, kuten kuvassa 19 on esitetty. 24.

Testitulokset osoittavat, että nollajäykkyyden joustavan saranan pyörimisjäykkyys on lähellä nollaa. Verrattuna sisä- ja ulkorenkaisiin joustavat saranat, nollajäykkyys joustava sarana±0,31 rad(18°) jäykkyys väheni keskimäärin 93 %; 0,26 rad (15°), jäykkyys pienenee 90 %.

Kuten kuvista 23 ja 24 näkyy, nollajäykkyyslaadun testitulosten ja teoreettisen mallin tulosten välillä on vielä tietty ero (suhteellinen virhe alle 15 %) ja pääasialliset syyt virheeseen ovat seuraavat.

(1) Trigonometristen funktioiden yksinkertaistamisen aiheuttama mallivirhe.

(2) Kitka. Timanttilehtijousinauhan ja asennusakselin välillä on kitkaa.

(3) Käsittelyvirhe. Ruokon todellisessa koossa on virheitä jne.

(4) Kokoonpanovirhe. Timantin muotoisen lehtijousinauhan asennusreiän ja akselin välinen rako, testitasolaitteen asennusrako jne.

4.5 Suorituskykyvertailu tyypilliseen nollajäykkyyteen joustavaan saranaan Kirjallisuudessa [4] nollajäykkyys joustava sarana ZSFP_CAFP rakennettiin käyttämällä cross-axis flexural pivot (CAFP), kuten kuvassa 25 on esitetty.

Nollajäykkyyden joustavan saranan ZSFP_IORFP vertailu (kuva 1). 21) ja ZSFP_CAFP (kuva 25) rakennettu käyttämällä sisä- ja ulkorenkaan joustavia saranoita

(1) ZSFP_IORFP, rakenne on kompaktimpi.

(2) ZSFP_IORFP:n kulma-alue on pieni. Kulma-aluetta rajoittaa itse joustavan saranan kulma-alue; ZSFP_CAFP:n kulma-alue80°, ZSFP_IORFP kulmavalikoima40°.

(3) ±18°Kulma-alueella ZSFP_IORFP on korkeampi laatu nollajäykkyys. ZSFP_CAFP:n keskimääräinen jäykkyys pienenee 87 % ja ZSFP_IORFP:n keskimääräinen jäykkyys pienenee 93 %.

5 johtopäätös

Ottamalla sisä- ja ulkorenkaiden joustava sarana puhtaan vääntömomentin alaisena positiivisen jäykkyyden alijärjestelmäksi, on tehty seuraava työ nollajäykkyyden joustavan saranan rakentamiseksi.

(1) Ehdota negatiivisen jäykkyyden kiertomekanismia——Kampijousimekanismille laadittiin malli (kaava (6)) analysoimaan rakenteellisten parametrien vaikutusta sen negatiivisiin jäykkyysominaisuuksiin ja annettiin sen negatiivisten jäykkyysominaisuuksien alue (taulukko 1).

(2) Sovittamalla positiiviset ja negatiiviset jäykkyydet saadaan kampijousimekanismin jousen jäykkyysominaisuudet (yhtälö (16)) ja malli (yhtälö (19)) muodostetaan analysoimaan rakenteellisten parametrien vaikutusta. kampijousimekanismin nollajäykkyyden nollajäykkyys joustavan saranan laatuun Vaikuttaa teoreettisesti sisä- ja ulkorenkaiden joustavan saranan käytettävissä olevaan iskuun (±20°), keskimääräinen jäykkyyden väheneminen voi olla 97%.

(3) Ehdota mukautettavaa jäykkyyttä“kevät”——Sen jäykkyysmallin määrittämiseksi perustettiin vinoneliön muotoinen lehtijousinauha (yhtälö (23)) ja varmistettiin elementtimenetelmällä.

(4) Saatiin päätökseen kompaktin nollajäykkyyden joustavan sarananäytteen suunnittelu, käsittely ja testaus. Testitulokset osoittavat, että: puhtaan vääntömomentin vaikutuksesta36°Pyörimiskulma-alueella nollajäykkyyden joustavan saranan jäykkyys pienenee keskimäärin 93 % verrattuna sisä- ja ulkorenkaan taipuisiin saranoihin.

Rakennettu nollajäykkyys joustava sarana on vain puhtaan vääntömomentin vaikutuksen alaisena, mikä voi toteuttaa“nolla jäykkyys”, ottamatta huomioon laakerin monimutkaisia ​​kuormitusolosuhteita. Siksi nollajäykkyyden joustavien saranoiden rakentaminen monimutkaisissa kuormitusolosuhteissa on jatkotutkimuksen kohteena. Lisäksi nollajäykkyyden joustavien saranoiden liikkeen aikana esiintyvän kitkan vähentäminen on tärkeä optimointisuunta nollajäykkyyden joustaville saranoille.

viittauksia

[1] HOWELL L L. Yhteensopivat mekanismit[M]. New York: John Wiley&Sons, Inc, 2001.

[2] Yu Jingjun, Pei Xu, Bi Shusheng jne. Joustavan saranamekanismin suunnittelumenetelmien tutkimusten edistyminen[J]. Chinese Journal of Mechanical Engineering, 2010, 46(13):2-13. Y u jin mestari, PEI X U, BIS-puhelu, ETA ylös. Taivutusmekanismien suunnittelumenetelmän huipputekniikka[J]. Journal of Mechanical Engineering, 2010, 46(13):2-13.

[3] MORSCH F M, Herder J L. Generic Zero Stiffness -yhteensopivan liitoksen suunnittelu[C]// ASME International Design Engineering Conferences. 2010:427-435.

[4] MERRIAM E G, Howell L L. Ei-ulotteinen lähestymistapa pyörivien taivutusten staattiseen tasapainotukseen[J]. Mekanismi & Machine Theory, 2015, 84(84):90-98.

[5] HOETMER K, Woo G, Kim C, et ai. Negatiivisen jäykkyyden rakennuspalikat staattisesti tasapainotettuja yhteensopivia mekanismeja varten: suunnittelu ja testaus[J]. Journal of Mechanisms & Robotics, 2010, 2(4):041007.

[6] JENSEN B D, Howell L L. Poikkiakselin taivutusnivelten mallinnus[J]. Mekanismi ja koneteoria, 2002, 37(5):461-476.

[7] WITTRICK W H. Ristikkäisten taivutusnivelten ominaisuudet ja nauhan risteyskohdan vaikutus [J]. The Aeronautical Quarterly, 1951, II: 272-292.

[8] l IU l, BIS, yang Q, ETA. Suunnittele ja kokeile yleistettyjä kolminkertaisia ​​poikittaisjousitaivutustapoja ultratarkkuusinstrumenteissa [J]. Review of Scientific Instruments, 2014, 85(10): 105102.

[9] Yang Qizi, Liu Lang, Bi Shusheng jne. Yleistetyn kolmiristikkoisen joustavan saranan pyörimisjäykkyysominaisuuksien tutkimus [J]. Chinese Journal of Mechanical Engineering, 2015, 51(13): 189-195.

yang Q I sana, l IU Lang, BIS ääni, ETA. Yleistettyjen kolminkertaisten poikittaisjousien taipuisanturien rotaatiojäykkyyden karakterisointi[J]. Journal of Mechanical Engineering, 2015, 51(13):189-195.

[10] l IU l, Zhao H, BIS, ETA. Research of Performance Comparison of Topology Structure of Cross-Spring Flexural Pivots[C]// ASME 2014 International Design Engineering Technical Conferences and Computers and Information in Engineering Conference, elokuu 17–20. 2014, Buffalo, New York, USA. ASME, 2014 : V05AT08A025.

[11] l IU l, BIS, yang Q. Sisäosan jäykkyysominaisuudet–ulomman renkaan taivutusnivelet, jotka on kiinnitetty ultratarkkuusinstrumentteihin[J]. ARKISTO Proceedings of the Institute of Mechanical Engineers Osa C Journal of Mechanical Engineering Science 1989-1996 (vols 203-210), 2017:095440621772172.

[12] SANCHEZ J A G. Criteria for the Static Balancing of Compliant Mechanisms[C]// ASME 2010 International Design Engineering Technical Conferences and Computers and Information in Engineering Conference, elokuu 15–18. 2010, Montreal, Quebec, Kanada. ASME, 2010:465-473.

[13] AWTAR S, Sen S. Yleistetty rajoitusmalli kaksiulotteisille säteen taivutuksille: Epälineaarinen jännitysenergian formulaatio[J]. Journal of Mechanical Design, 2010, 132: 81009.

Tietoja kirjoittajasta: Bi Shusheng (vastaava kirjoittaja), mies, syntynyt 1966, lääkäri, professori, tohtorinohjaaja. Hänen päätutkimussuuntansa on täysin joustava mekanismi ja bioninen robotti.

Millaista parempaa vaatekaappiliukuovikiskoa on olemassa?

osa1 vaatekaappi liukuovi hinta

Laadukkaat vaatekaapin liukuovet ovat teknisesti sisällöltään korkealla, mutta kuluttajan on vaikea tunnistaa niitä ulkonäöstä. Itse asiassa voit tuntea ja kokea sen liukuvan vaikutuksen henkilökohtaisesti. Laadukkaat vaatekaapin liukuovet eivät ole liukuessaan liian liukkaita. Kevyt ja ei liian raskas, mutta tietyllä oven painolla ei ole tärinää liukuessaan, sileä ja kuvioitu. Vaatekaapin liukuovien hintaan vaikuttaa aina materiaali, koko ja merkki, joten hintaluokka on suhteellisen suuri Vaatekaapin liukuoven hinta

osa2 Vaatekaapin liukuoven materiaali

Tällä hetkellä vaatekaapin liukuovien materiaali on periaatteessa melamiinilevyä, ja osa on levyn ja lasin muodossa. Kotimaiset melamiinilevyt, kuten Lushuihe, ovat hyviä. Mittatilaustyönä tehdyissä vaatekaapin liukuovissa ja paikan päällä valmistuksessa on omat etunsa. , on periaatteessa tyylejä, jotka voidaan valita mittatilaustyönä tehtyihin kuvioihin ja joita voidaan muuttaa joustavasti paikan päällä. Sinun on kiinnitettävä huomiota mittatilaustyönä valmistettujen ovien valintaan, jotta ne eivät ole huonokuntoisia. Vaatekaapin liukuoven materiaali

osa3 vaatekaapin liukuoven koko

Liukuoven yläosassa olevan kiskolaatikon koon tulee olla 12 cm korkea ja 9 cm leveä. Verholaatikon tavoin kiskolaatikkoon asennetaan kisko ja liukuovi voidaan ripustaa kiskoon. Kun oven korkeus on alle 1,95 metriä, ihmiset Tuntuu erittäin masentuneelta. Siksi liukuovea valmistettaessa korkeuden tulee olla vähintään 19512=207 cm. Vaatekaapin liukuoven koko

osa4 vaatekaappi liukuovikisko

Liukuoven kiskoa asennettaessa kiinnitä yläkisko, ripusta 3 pistettä molempiin päihin ja yläkiskon keskipiste painovoimakartiolla (ripustusvasara), vedä 3,3 pisteen kiinteä pinta maahan öljykynällä , asenna ylempi kisko ja käännä sitten ylempää kiskoa kohti Aseta riippuvasara maahan kiskon keskikohtaan, aseta pystyviivat kiskon molempiin päihin ja kiinnitä alempi kisko näihin kolmeen kohtaan varmistaaksesi että ylä- ja alakiskot ovat täysin yhdensuuntaiset ja liukuovi on parhaassa kunnossa. vaatekaapin liukuovikisko

Vaatekaapin liukuoven huoltomenetelmä Vaatekaapin liukuoven liukukiskon asennuksen varotoimet

1. Yhteenveto vaatekaapin liukuovien huoltomenetelmistä

1. Vaatekaapin liukuovien huolto - perinteinen menetelmä

(1) Riippukisko-liukuoven oven yläpuolella on ruuvi, jota käytetään pääasiassa liukukiskon kiinnittämiseen. Kun olet irrottanut ruuvit oven molemmilta puolilta, yritä nostaa ovea ja kiinnittää se vastaavaan asentoon ja kiinnittää sitten liukukisko ruuvitaltalla. Liu'uta ulos radan vastakkaiseen suuntaan.

(2) Kun kaksi hihnapyörää on erotettu toisistaan, ovi putoaa automaattisesti alas. Sinun täytyy pitää se pystyssä itse, älä satuta ihmisiä äläkä osu suoraan maahan. Liukuovien ja -ikkunoiden tarvikkeissa on hihnapyörät. Erilaisesta laadusta johtuen hinta on hyvin erilainen. iso ero.

(3) Hyvät onton lasin lämpöeristetyt rikkoutuneet siltojen ovet ja ikkunat maksavat yleensä noin 7 yuania. Hihnapyörän käyttöikä on rajoitettu. Tietyn vuosien käytön jälkeen sinun on tarkistettava se itse.

2. Vaatekaapin liukuovien huolto - yleinen menetelmä

Kun irrotat hihnapyörän, älä käännä hihnapyörän suuntaa, löydät liukuoven yläosasta pienen raidan, tämä on vikaongelma, yritä käyttää menetelmää oven kiinnittämiseen ja asenna se sitten takaisin alkuperäisen menetelmän mukaan.

3. Vaatekaapin liukuovien huolto - ammattimainen huolto

(1) Jos et todellakaan pysty ratkaisemaan sitä itse, voit löytää mestarin huoltopalvelun ratkaisemaan sen. Tämä on palvelusisältö, josta sinun pitäisi nauttia, ja voit säästää summan rahaa.

(2) Asennettaessa riippukisko-liukuovea tulee jättää kahden oven leveys. Kun etu- ja takatila on suhteellisen pieni, voit harkita ripustuskisko-liukuoven käyttöä.

(3) Kun asennat liukuovia, yritä vähentää melua. Ripustuskiskon laadun on oltava hyvä ja kantokyvyn vahva, muuten se vaikuttaa myöhempään käyttöön.

2. Huomiota vaativat asiat vaatekaapin liukuovien liukukiskojen asennuksessa

1. Liukuovi koskettaa seinää tai kaapin rungon molempia puolia. Kosketusasennossa ei saa olla muita esineitä, jotka estävät liukuoven sulkeutumisen.

2. Laatikon sijainnin kaapissa tulee välttää liukuovien leikkausta ja sen tulee olla 1 cm korkeampi kuin pohjalevy; taittoovikaapin laatikon tulee olla vähintään 15 cm etäisyydellä sivuseinästä, kiinnitä huomiota virtakytkimeen ja seinässä olevaan pistorasiaan, jos se on tukossa Kun liukuovi suljetaan, sen asentoa tulee muuttaa ajoissa vastaavasti .

Nyt markkinoilla vallitsee koko talon räätälöinti, monet merkit ja ei-brändit ovat hulluja asettua sisään, markkinahinta on kaoottinen ja laatu myös epätasainen. Katsotaanpa, mihin kannattaa kiinnittää huomiota räätälöityjä huonekaluja valittaessa?

Toinen laitteistotarvikkeet hihnapyörät ja ohjauskiskot

Levyjen lisäksi huonekalut ovat mittatilaustyöt, levyt muodostavat suuren osan, mutta raudan rooli on myös viimeistely. Kalusteiden laatu vaikuttaa suoraan huonekalujen käyttöikään. Markkinoilla on paljon enemmän laitteistotyyppejä kuin levyjä. Monet, tänään tarkastelemme yhtä vaatekaappilaitteiston liukuovien hihnapyöriä, rullia ja kiskoja.

Liukuoven vaatekaapin hihnapyörät ja ohjauskiskot ovat eniten käytettyjä lisävarusteita, joten niiden laatu vaikuttaa suoraan vaatekaapin käyttöikään. Myös laatu on markkinoilla epätasaista, ja hintoja on kaikenlaisia. Mitä siinä sitten tarkalleen ottaen pitäisi olla? Toiminnot ja materiaalit voivat vastata yleisön tarpeisiin.

Liukuoven radan voi karkeasti jakaa kahteen suuntaan työnnettävissä ja vedettävissä, yksisuuntaisessa työntö- ja veto- ja taittotyylissä, asiakkaat voivat valita todellisen tilanteen mukaan.

Liukuoven kiskopyörän hihnapyörä on erittäin tärkeä lisävaruste liukuovessa. Ostaessasi sinun on tiedettävä, mikä materiaali on. Nykyinen hihnapyörän materiaali on jaettu kolmeen tyyppiin: muovinen hihnapyörä, joka on kovaa mutta hauras. Käyttö Tietyn ajan kuluttua liukuovi ei ole sileä; metallipyörän laatu on parempi, mutta melu on erittäin kovaa; lasipyörä on paras näistä kolmesta hihnapyörästä, jolla on erinomainen sitkeys ja kulutuskestävyys, ja se on erittäin kätevä työntää ja vetää, ja sillä on pitkä käyttöikä.

Liukuovien ohjauskiskot ovat tärkeämpiä liukuovissa. Erilainen materiaalilaatu vaikuttaa liukuovien erilaiseen laatuun ja käyttövaikutukseen, ja laadukkaiden liukuovimateriaalien käyttöikä pitenee. Radan kannalta tärkeintä on, onko se yhteensopiva hihnapyörän kanssa täydellisesti ja koko on juuri sopiva. Tämä on tärkein asia. Tällainen liukuovi liukuu tasaisesti, sillä on hyvä iskunvaimennus ja melunkestävyys, ja sillä on parempi mykistysvaikutus. Kun kuluttajat valitsevat liukuoven kiskoja, heidän täytyy valita talotyyppiisi sopivan laadukkaan ohjauskisko, joka on kulutusta kestävä, vaikeasti muotoiltava ja jolla on hyvä työntö-vetotuntuma.

Muut tiedot, ovatko ohjauskiskot ja hihnapyörät helppo puhdistaa, ovatko ne hiljaisia, onko lukkoja ja sisäisiä rakenteita, kestääkö ne korkeita lämpötiloja ja hapettumista. Mikä on vaatekaapin liukuoven kiskon koko?

Yleinen liukuoven kisko on 84 mm ja yleisesti varattu asento on 100 mm. Nyt raideleveys on 70 mm, mutta myös tätä kiskoa vastaava liukuoven karmi on sovitettu.

Oven korkeus on mielellään yli 207 cm, jotta koko huone ei vaikuta liian masentavalta. Paras liukuovikiskon koko on noin 80 cm x 200 cm, jotta oven korkeus on erittäin vakaa ja näyttää hyvältä.

Kuluttajien tulisi tietää, mitkä kiskot ovat saatavilla, ennen kuin he tietävät liukuovikiskon koon. Liukuoven kisko voidaan karkeasti jakaa kahteen suuntaan työnnettäväksi ja vedettäväksi kiskoksi, yksisuuntaiseksi ja taitto-liukuoveksi. Näistä kolmesta joukosta taittuva liukuovi Ovi säästää tilaa. Jos kuluttaja valitsee liukuoven, tulee oven korkeus valita yli 207 cm, jotta koko huone ei vaikuta liian masentavalta. Paras liukuovikiskon koko on 80 cm x Noin 200 cm korkeudella ovi on erittäin vakaa ja näyttää hyvältä.

Tietenkin on myös monia suuria taloja (suurten talojen koristelut). Jos nämä kuluttajat haluavat tehdä erittäin suuren liukuoven kiskokoon, heidän tulee kiinnittää siihen huomiota, koska ovi on erittäin korkea, ja jos sitä usein työnnetään ja vedetään, ovi itse vaurioituu. Jos se on liian korkea, se on epävakaa ja aiheuttaa todennäköisemmin oven putoamisen. Jos jotkut liukuovet on tehty hyvin, se voi saada ihmiset visuaalisesti näkemään, että huone kasvaa esimerkiksi keittiössä (keittiön koristelut) ) käyttämällä avointa liukuovea, jossa ei ole vain väliseinän käsittelyä (väliseinien koristelut ), mutta tekee myös koko tilan isommaksi. Siksi kuluttajien tulisi kiinnittää enemmän huomiota liukuovien materiaalien valintaan. Eri materiaaleista valmistetut liukuovet vaikuttavat eri tavalla, mutta on parasta olla valitsematta täysin läpinäkyvää lasia, joka on altis valosaasteille.

Markkinoilla on kolmenlaisia ​​hihnapyöriä: muoviset hihnapyörät, metalliset hihnapyörät ja lasikuitupyörät. Esimerkiksi jotkut suuret merkit, kuten Meizhixuan ovet ja ikkunat, käyttävät hiilikuituisia hihnapyöriä.

1. Metallipyörällä on erittäin vahva kantavuus, ja se kestää suurta kitkalujuutta ja painetta, eikä sitä ole helppo muuttaa muotoaan.

2. Kumipyörä on valmistettu hiilikuitulasi- tai nailonmateriaalista, mikä voi tehdä työntö- ja vetotoiminnoista erittäin sujuvaa, eikä siitä ole helppoa tehdä kovia kitkaääniä.

3. Lasikuiturullat, tämä materiaali on yleisin vaatekaapin liukuovien käytössä, koska se ei ole helppo muotoilla, ja liuku on myös erittäin sileä.

Laajennettu tieto:

Lasikuituhihnapyörät ovat hyviä. Tällä hetkellä markkinoilla on yleensä kahdenlaisia ​​hihnapyöriä: muoviset hihnapyörät ja lasikuituhihnapyörät. Muoviset hihnapyörät ovat kovia, mutta ne on helppo rikkoa. Pitkän käytön jälkeen ne tulevat supistaviksi ja työntö-vetotuntuma tulee erittäin huonoksi. Hinta Se on myös halvempi; lasikuituhihnapyörällä on hyvä sitkeys, kulutuskestävyys, tasainen liukuminen ja kestävyys. Kun ostat, muista tunnistaa hihnapyörän materiaali.

Huomiota vaativat asiat vaatekaapin liukuovikiskon asennuksessa

Nykyään kaikki perheet haluavat räätälöidä vaatekaappeja. Liukuovi on vaatekaapin julkisivuna intuitiivisin vaatekaapin yleistyyliin ja ulkonäköön vaikuttava tekijä, ja liukuovi on myös yksi vaatekaapin osista, jotka todennäköisimmin joutuvat kosketuksiin ihmiskehon ja esineiden kanssa. oikeassa elämässä. Monilla kuluttajilla on hämmennystä vaatekaapin liukuovien asentamisesta. Vaatekaapin liukuovien asennuksen ydin on kiskojen asennuksessa. Siksi esittelen teille seuraavaksi.

Vaatekaapin liukuovikiskojen asennus

Yksityiskohtainen selitys.

Liukuoven kisko on liukuoven ydinkomponentti. Tärkeintä liukuoven asentamisessa on

Vaatekaapin liukuovikiskojen asennus

, radan asennus on melkein valmis.

1. Liukuoven yläosassa olevan kiskolaatikon koon tulee olla 12 cm korkea ja 9 cm leveä. Verholaatikon tavoin kiskolaatikkoon asennetaan kisko ja liukuovi voidaan ripustaa kiskoon. Kun oven korkeus on alle 1,95 metriä, se saa ihmiset tuntemaan olonsa masentuneeksi. Siksi liukuovea valmistettaessa korkeuden tulee olla vähintään 19512=207 cm tai enemmän.

2. Normaalin oven kultainen koko on noin 80 cm 200 cm. Tämän rakenteen alla ovi on suhteellisen vakaa ja kaunis. Siksi liukuoven leveyden ja korkeuden suhteen tulee olla samanlainen kuin kultaisen koon.

3. Käytä liukuovea varoen lattiasta ylöspäin (avoin kiskolaatikko). Liiallisen heilahtelun vuoksi työnnettäessä ja vetäessä liukuovi on helppo vääntyä ajan myötä. Vääntymisen jälkeen ovea ei voi avata, mikä tarkoittaa, että sitä ei voi korjata eikä käyttää.

4. Asenna lopuksi liukuoven kisko: kiinnitä yläkisko, ripusta 3 pistettä molempiin päihin ja yläkiskon keskikohta painovoimakartiolla (ripustusvasara), vedä 3,3 pisteen kiinteä pinta maahan öljyllä kynä, asenna ylempi kisko ja aseta sitten riippuvasara maahan ylemmän kiskon keskipistettä vasten, aseta pystysuorat viivat kiskon molempiin päihin ja kiinnitä alempi kisko näihin 3 kohtaan varmistaaksesi, että ylä- ja alakiskot ovat täysin yhdensuuntaiset, ja liukuovi on parhaassa asennossa. Tilanne.

takaamaan

Vaatekaapin liukuovikiskojen asennus

Sujuvaa edistystä, täytyy kiinnittää huomiota seuraaviin kohtiin

1. Koska liukuovi koskettaa seinää tai kaapin rungon molempia puolia, muut esineet eivät saa estää liukuoven sulkeutumista kosketusasennossa. Esimerkiksi laatikon sijainnin kaapissa tulee välttää liukuovien risteyksiä ja olla pohjalevyä korkeammalla vähintään 1 cm; taittoovikaapin laatikko on vähintään 15 cm etäisyydellä sivuseinästä. Kiinnitä tässä erityistä huomiota virtakytkimeen ja seinässä olevaan pistorasiaan. Jos liukuoven sulkeutuminen estyy, kytkimen ja pistorasian asentoa tulee muuttaa.

2. Riippumatta siitä, mitä materiaalia teet maahan, varmista, että se on vaakasuorassa, ja oviaukon neljä seinää on myös pidettävä vaakasuorassa ja pystysuorassa. Muuten ovi on vinossa asennuksen jälkeen. Säädettävä virhe ei ole suurempi kuin 10 mm.

3. Älä asenna kulmalinjaa asennuspaikkaan. Kipsilinja voidaan asentaa kaapin yläpuolella olevaan tiivistelevyyn. Jos ovi on suoraan ylhäällä, älä asenna kipsilinjaa. Matoilla, joiden paksuus on alle 5 mm, leikkaa matto pois kohdasta ja liimaa se suoraan Jos yli 5 mm paksu matto asennetaan alempaan kiskoon, se voidaan kiinnittää suoraan matolle ruuveilla ; jos se asennetaan yksikiskolla, matto on leikattava paikallaan ja matolle asetetaan etukäteen 3-5 mm paksu puukaistale, jotta yksikisko liimataan suoraan päälle.

Lopuksi lämmin muistutus,

vaatekaapin liukuovikisko

Se on tärkeää, joten teemme sen

Vaatekaapin liukuovikiskojen asennus

On parempi olla varovaisempi. Toivon, että tänään esittelemäni vaatekaapin liukuovikiskon asennus on hyödyllinen kaikille.

Mitkä ovat liukuovisen vaatekaapin asennusvaiheet

Vaatekaapin liukuovien liukuasennusvaiheet;

1. Liukuoven yläosassa olevan kiskolaatikon koon tulee olla 12 cm korkea ja 9 cm leveä. Verholaatikon tavoin kiskolaatikkoon asennetaan kisko ja liukuovi voidaan ripustaa kiskoon. Kun oven korkeus on alle 1,95 metriä, se saa ihmiset tuntemaan olonsa erittäin masentuneeksi. Siksi liukuovea tehtäessä korkeuden tulee olla vähintään 19512=207 cm.

2. Normaalin oven kultainen koko on noin 80 cm x 200 cm. Tämän rakenteen alla ovi on suhteellisen vakaa ja samalla kaunis. Siksi liukuoven leveyden ja korkeuden suhteen tulee olla samanlainen kuin kultaisen koon.

3. Käytä liukuovea lattiasta yläosaan varoen (avoratalaatikko). Liiallisen heilahtelun vuoksi työnnettäessä ja vetäessä liukuovi on helppo vääntyä ajan myötä. Vääntymisen jälkeen ovea ei voi avata, mikä tarkoittaa, että sitä ei voi korjata eikä käyttää.

4. Liukuoven kiskoa asennettaessa kiinnitä yläkisko, ripusta 3 pistettä molempiin päihin ja yläkiskon keskikohta painovoimakartiolla (riippuva vasara) ja vedä 3,3 pisteen kiinteä pinta maahan öljykynällä, asenna ylempi kisko ja aseta sitten riippuvasara maahan ylemmän kiskon keskelle, aseta pystyviivat kiskon molempiin päihin ja kiinnitä alempi kisko näihin kolmeen kohtaan varmistaaksesi, että ylä- ja alatelat ovat täysin yhdensuuntainen ja liukuovi on parhaassa kunnossa. ylös.