Abstract: The rotational stiffness of the zero-stiffness flexible hinge is approximately zero, which overcomes the defect that ordinary flexible hinges require driving torque, and can be applied to flexible grippers and other fields. Taking the inner and outer ring flexible hinges under the action of pure torque as the positive stiffness subsystem, the research Negative stiffness mechanism and matching positive and negative stiffness can construct zero stiffness flexible hinge. Propose a negative stiffness rotation mechanism——Crank spring mechanism, modeled and analyzed its negative stiffness characteristics; by matching positive and negative stiffness, analyzed the influence of structural parameters of crank spring mechanism on zero stiffness quality; proposed a linear spring with customizable stiffness and size——Diamond-shaped leaf spring string, the stiffness model was established and the finite element simulation verification was carried out; finally, the design, processing and testing of a compact zero-stiffness flexible hinge sample were completed. The test results showed that: under the action of pure torque,±18°In the range of rotation angles, the rotational stiffness of the zero-stiffness flexible hinge is 93% lower than that of the inner and outer ring flexible hinges on average. The constructed zero-stiffness flexible hinge has a compact structure and high-quality zero-stiffness; the proposed negative-stiffness rotation mechanism and the linear The spring has great reference value for the study of flexible mechanism.

0 Preface

Flexible hinge (bearing)

^[1-2]

Relying on the elastic deformation of the flexible unit to transmit or convert motion, force and energy, it has been widely used in precision positioning and other fields. Compared with traditional rigid bearings, there is a restoring moment when the flexible hinge rotates. Therefore, the drive unit needs to provide output torque to drive and Keep the rotation of the flexible hinge. Zero stiffness flexible hinge

^[3]

(Zero stiffness flexural pivot, ZSFP) is a flexible rotary joint whose rotational stiffness is approximately zero. This type of flexible hinge can stay at any position within the stroke range, also known as static balance flexible hinge

^[4]

, are mostly used in fields such as flexible grippers.

Based on the modular design concept of the flexible mechanism, the entire zero-stiffness flexible hinge system can be divided into two subsystems of positive and negative stiffness, and the zero-stiffness system can be realized through the matching of positive and negative stiffness

^[5]

. Among them, the positive stiffness subsystem is usually a large-stroke flexible hinge, such as a cross-reed flexible hinge

^[6-7]

, generalized three-cross reed flexible hinge

^[8-9]

and inner and outer ring flexible hinges

^[10-11]

etc. At present, the research on flexible hinges has achieved a lot of results, therefore, the key to design zero-stiffness flexible hinges is to match suitable negative stiffness modules for flexible hinges[3].

Inner and outer ring flexible hinges (Inner and outer ring flexural pivots, IORFP) have excellent characteristics in terms of stiffness, precision and temperature drift. The matching negative stiffness module provides the construction method of the zero-stiffness flexible hinge, and finally, completes the design, sample processing and testing of the zero-stiffness flexible hinge.

1 crank spring mechanism

1.1 Definition of negative stiffness

The general definition of stiffness K is the rate of change between the load F borne by the elastic element and the corresponding deformation dx

K= dF/dx (1)

When the load increment of the elastic element is opposite to the sign of the corresponding deformation increment, it is negative stiffness. Physically, the negative stiffness corresponds to the static instability of the elastic element

^[12]

.Negative stiffness mechanisms play an important role in the field of flexible static balance. Usually, negative stiffness mechanisms have the following characteristics.

(1) The mechanism reserves a certain amount of energy or undergoes a certain deformation.

(2) The mechanism is in a critical instability state.

(3) When the mechanism is slightly disturbed and leaves the equilibrium position, it can release a larger force, which is in the same direction as the movement.

1.2 Construction principle of zero-stiffness flexible hinge

The zero-stiffness flexible hinge can be constructed by using positive and negative stiffness matching, and the principle is shown in Figure 2.

(1) Under the action of pure torque, the inner and outer ring flexible hinges have an approximately linear torque-rotation angle relationship, as shown in Figure 2a. Especially, when the intersection point is located at 12.73% of the reed length, the torque-rotation angle relationship is linear

^[11]

, at this time, the restoring moment Mpivot (clockwise direction) of the flexible hinge is related to the bearing rotation angleθ(counterclockwise) the relationship is

Mpivot=(8EI/L)θ (2)

In the formula, E is the elastic modulus of the material, L is the length of the reed, and I is the moment of inertia of the section.

(2) According to the rotational stiffness model of the inner and outer ring flexible hinges, the negative stiffness rotating mechanism is matched, and its negative stiffness characteristics are shown in Figure 2b.

(3) In view of the instability of the negative stiffness mechanism

^[12]

, the stiffness of the zero-stiffness flexible hinge should be approximately zero and greater than zero, as shown in Figure 2c.

1.3 Definition of crank spring mechanism

According to literature [4], a zero-stiffness flexible hinge can be constructed by introducing a pre-deformed spring between the moving rigid body and the fixed rigid body of the flexible hinge. For the inner and outer ring flexible hinge shown in FIG. 1, a spring is introduced between the inner ring and the outer ring, I .e., a spring-crank mechanisms (SCM) is introduced. Referring to the crank slider mechanism shown in Figure 3, the related parameters of the crank spring mechanism are shown in Figure 4. The crank-spring mechanism is composed of a crank and a spring (set stiffness as k). the initial angle is the included angle between the crank AB and the base AC when the spring is not deformed. R represents the crank length, l represents the base length, and defines the crank length ratio as the ratio of r to l, I .e. = r/l (0<<1).

The construction of the crank-spring mechanism requires the determination of 4 parameters: the base length l, the crank length ratio , the initial angle and the spring stiffness K.

The deformation of the crank spring mechanism under force is shown in Figure 5a, at the moment M

_γ

Under the action, the crank moves from the initial position AB

_Beta

turn to AB

_γ

, during the rotation process, the included angle of the crank relative to the horizontal position

_γ

called the crank angle.

Qualitative analysis shows that the crank rotates from AB (initial position, M & gamma; Zero) to AB0 (“dead point”location, M

_γ

is zero), the crank-spring mechanism has a deformation with negative stiffness characteristics.

1.4 The relationship between torque and rotation angle of crank spring mechanism

In Fig. 5, the torque M & gamma; clockwise is positive, the crank angle & gamma; counterclockwise is positive, and the moment load M is modeled and analyzed below.

_γ

with crank angle

_γ

The relationship between the modeling process is dimensioned.

As shown in Figure 5b, the torque balance equation for crank AB & gamma is listed.

In the formula, F & gamma; is the spring restoring force, d & gamma; is F & gamma; to point A. Assume that the displacement-load relation of the spring is

In the formula, K is the spring stiffness (not necessarily a constant value),δ

xγ

is the amount of spring deformation (shortened to positive),δ

xγ

=|B

_Beta

C| – |B

_γ

C|.

Simultaneous type (3)(5), moment M

_γ

with corner

_γ

The relationship is

1.5 Analysis of the negative stiffness characteristics of the crank-spring mechanism

In order to facilitate the analysis of the negative stiffness characteristics of the crank-spring mechanism (moment M

_γ

with corner

_γ

relationship), it may be assumed that the spring has a linear positive stiffness, then formula (4) can be rewritten as

In the formula, Kconst is a constant greater than zero. After the size of the flexible hinge is determined, the length l of the base is also determined. Therefore, assuming that l is a constant, formula (6) can be rewritten as

where Kconstl2 is a constant greater than zero, and the moment coefficient m & gamma; has a dimension of one. The negative stiffness characteristics of the crank-spring mechanism can be obtained by analyzing the relationship between the torque coefficient m & gamma; and the rotation angle & gamma.

From equation (9), Figure 6 shows the initial angle =π relationship between m & gamma; and crank length ratio and rotation angle & gamma;, & isin;[0.1, 0.9],& gamma;& isin;[0, π]. Figure 7 shows the relationship between m & gamma; and rotation angle & gamma; for = 0.2 and different . Figure 8 shows =π When, under different , the relationship between m & gamma; and angle & gamma.

According to the definition of crank spring mechanism (section 1.3) and formula (9), when k and l are constant, m & gamma; Only related to angle & gamma;, crank length ratio and crank initial angle .

(1) If and only if & gamma; is equal to 0 orπ or ,m & gamma; is equal to zero; & gamma; & isin;[0, ],m & gamma; is greater than zero; & gamma; & isin;[,π],m & gamma; less than zero. & isin;[0, ],m & gamma; is greater than zero; & gamma;& isin;[,π],m & gamma; less than zero.

(2) & gamma; When [0, ], the rotation angle & gamma; increases, m & gamma; increases from zero to the inflection point angle & gamma;0 takes the maximum value m & gamma;max, and then gradually decreases.

(3) The negative stiffness characteristic range of the crank spring mechanism: & gamma;& isin;[0, & gamma;0], at this time & gamma; increases (counterclockwise), and the torque M & gamma; increases (clockwise). The inflection point angle & gamma;0 is the maximum rotation angle of the negative stiffness characteristic of the crank-spring mechanism and & gamma;0 & isin;[0, ];m & gamma;max is the maximum negative moment coefficient. Given and , the derivation of equation (9) yields & gamma;0

(4) the larger the initial angle , & gamma; the larger 0, m

_γmax

bigger.

(5) the larger the length ratio , & gamma; the smaller 0, m

_γmax

bigger.

In particular, =πThe negative stiffness characteristics of the crank spring mechanism are the best (the negative stiffness angle range is large, and the torque that can be provided is large). =πAt the same time, under different conditions, the maximum rotation angle & gamma of the negative stiffness characteristic of the crank spring mechanism; 0 and the maximum negative torque coefficient m & gamma; Max is listed in table 1.

2 Construction of zero-stiffness flexible hinge

The matching of positive and negative stiffness of the 2.1 is shown in Figure 9, n(n 2) groups of parallel crank spring mechanisms are evenly distributed around the circumference, forming a negative stiffness mechanism matched with the inner and outer ring flexible hinges.

Using the inner and outer ring flexible hinges as the positive stiffness subsystem, construct a zero-stiffness flexible hinge. In order to achieve zero stiffness, match the positive and negative stiffness

simultaneous (2), (3), (6), (11), and & gamma;=θ, the load F & gamma of the spring can be obtained; and displacementδThe relationship of x & gamma; is

According to section 1.5, the negative stiffness angle range of the crank spring mechanism: & gamma;& isin;[0, & gamma;0] and & gamma;0 & isin;[0, ], the stroke of the zero stiffness flexible hinge shall be less than & gamma;0, I .e. the spring is always in a deformed state (δxγ≠0). The rotation range of the inner and outer ring flexible hinges is±0.35 rad(±20°), simplify the trigonometric functions sin & gamma; and cos & gamma; as follows

After simplification, the load-displacement relationship of the spring

2.2 Error analysis of positive and negative stiffness matching model

Evaluate the error caused by the simplified treatment of equation (13). According to the actual processing parameters of zero stiffness flexible hinge (Section 4.2):n = 3,l = 40mm, =π, = 0.2,E = 73 GPa; The dimensions of the inner and outer ring flexible hinge reed L = 46mm,T = 0.3mm,W = 9.4mm; The comparison formulas (12) and (14) simplify the load displacement relationship and relative error of the front and rear springs as shown in Figures 10a and 10b respectively.

As shown in Figure 10, & gamma; is less than 0.35 rad (20°), the relative error caused by the simplified treatment to the load-displacement curve does not exceed 2.0%, and the formula

The simplified treatment of (13) can be used to construct zero-stiffness flexible hinges.

2.3 Stiffness characteristics of the spring

Assuming the stiffness of the spring is K, the simultaneous (3), (6), (14)

According to the actual processing parameters of zero stiffness flexible hinge (Section 4.2), the change curve of spring stiffness K with angle & gamma; is shown in Figure 11. In particular, when & gamma;= 0, K takes the minimum value.

For the convenience of design and processing, the spring adopts a linear positive stiffness spring, and the stiffness is Kconst. In the whole stroke, if the total stiffness of the zero stiffness flexible hinge is greater than or equal to zero, Kconst should take the minimum value of K

Equation (16) is the stiffness value of the linear positive stiffness spring when constructing the zero stiffness flexible hinge. 2.4 Analysis of zero-stiffness quality The load-displacement relationship of the constructed zero-stiffness flexible hinge is

Simultaneous formula (2), (8), (16) can be obtained

In order to evaluate the quality of zero stiffness, the reduction range of flexible hinge stiffness before and after adding the negative stiffness module is defined as the zero stiffness quality coefficientη

η The closer to 100%, the higher the quality of zero stiffness. Figure 12 is 1-η Relationship with crank length ratio and initial angle η It is independent of the number n of parallel crank-spring mechanisms and the length l of the base, but only related to the crank length ratio , the rotation angle & gamma; and the initial angle .

(1) The initial angle increases and the zero stiffness quality improves.

(2) The length ratio increases and the zero stiffness quality decreases.

(3) Angle & gamma; increases, zero stiffness quality decreases.

In order to improve the zero stiffness quality of the zero stiffness flexible hinge, the initial angle should take a larger value; the crank length ratio should be as small as possible. At the same time, according to the analysis results in Section 1.5, if is too small, the ability of the crank-spring mechanism to provide negative stiffness will be weak. In order to improve the zero stiffness quality of the zero stiffness flexible hinge, the initial angle =π, crank length ratio = 0.2, that is, the actual processing parameters of section 4.2 zero stiffness flexible hinge.

According to the actual processing parameters of the zero-stiffness flexible hinge (Section 4.2), the torque-angle relationship between the inner and outer ring flexible hinges and the zero-stiffness flexible hinge is shown in Figure 13; the decrease in stiffness is the zero-stiffness quality coefficientηThe relationship with the corner & gamma; is shown in Figure 14. By Figure 14: In 0.35 rad (20°) rotation range, the stiffness of the zero-stiffness flexible hinge is reduced by an average of 97%; 0.26 rad(15°) corners, it is reduced by 95%.

3 Design of linear positive stiffness spring

The construction of zero stiffness flexible hinge is usually after the size and stiffness of the flexible hinge are determined, and then the stiffness of the spring in the crank spring mechanism is reversed, so the stiffness and size requirements of the spring are relatively strict. In addition, the initial angle =π, from Figure 5a, during the rotation of the zero-stiffness flexible hinge, the spring is always in a compressed state, that is“Compression spring”.

The stiffness and size of traditional compression springs are difficult to customize precisely, and a guide mechanism is often required in applications. Therefore, a spring whose stiffness and size can be customized is proposed——Diamond-shaped leaf spring string. The diamond-shaped leaf spring string (Figure 15) is composed of multiple diamond-shaped leaf springs connected in series. It has the characteristics of free structural design and high degree of customization. Its processing technology is consistent with that of flexible hinges, and both are processed by precision wire cutting.

3.1 Load-displacement model of diamond-shaped leaf spring string

Due to the symmetry of the rhombic leaf spring, only one leaf spring needs to be subjected to stress analysis, as shown in Figure 16. α is the angle between the reed and the horizontal, the length, width and thickness of the reed are Ld, Wd, Td respectively, f is the dimensionally unified load on the rhombus leaf spring,δy is the deformation of rhombic leaf spring in the y direction, force fy and moment m are equivalent loads on the end of a single reed, fv and fw are component forces of fy in the wov coordinate system.

According to the beam deformation theory of AWTAR[13], the dimensionally unified load-displacement relation of single reed

Due to the constraint relationship of the rigid body on the reed, the end angle of the reed before and after deformation is zero, that isθ = 0. Simultaneous (20)(22)

Equation (23) is the load-displacement dimensional unification model of rhombic leaf spring. n2 rhombic leaf springs are connected in series, and its load-displacement model is

From formula (24), whenαWhen d is small, the stiffness of the diamond-shaped leaf spring string is approximately linear under typical dimensions and typical loads.

3.2 Finite element simulation verification of the model

The finite element simulation verification of the load-displacement model of the diamond-shaped leaf spring is carried out. Using ANSYS Mechanical APDL 15.0, the simulation parameters are shown in Table 2, and a pressure of 8 N is applied to the diamond-shaped leaf spring.

The comparison between the model results and the simulation results of the rhombus leaf spring load-displacement relationship is shown in Fig. 17 (dimensionalization). For four rhombus leaf springs with different inclination angles, the relative error between the model and the finite element simulation results does not exceed 1.5%. The validity and accuracy of the model (24) has been verified.

4 Design and test of zero-stiffness flexible hinge

4.1 Parameter design of zero-stiffness flexible hinge

To design a zero-stiffness flexible hinge, the design parameters of the flexible hinge should be determined according to the service conditions first, and then the relevant parameters of the crank spring mechanism should be calculated inversely.

4.1.1 Flexible hinge parameters

The intersection point of the inner and outer ring flexible hinges is located at 12.73% of the reed length, and its parameters are shown in Table 3. Substituting into equation (2), the torque-rotation angle relationship of the inner and outer ring flexible hinges is

4.1.2 Negative stiffness mechanism parameters

As shown in fig. 18, taking the number n of crank spring mechanisms in parallel as 3, the length l = 40 mm is determined by the size of the flexible hinge. according to the conclusion of section 2.4, the initial angle =π, crank length ratio = 0.2. According to equation (16), the stiffness of the spring (I .e. diamond leaf spring string) is Kconst = 558.81 N/m (26)

4.1.3 Diamond leaf spring string parameters

by l = 40mm, =π, = 0.2, the original length of the spring is 48mm, and the maximum deformation (& gamma;= 0) is 16mm. Due to structural limitations, it is difficult for a single rhombus leaf spring to produce such a large deformation. Using four rhombus leaf springs in series (n2 = 4), the stiffness of a single rhombus leaf spring is

Kd=4Kconst=2235.2 N/m (27)

According to the size of the negative stiffness mechanism (Figure 18), given the reed length, width and reed inclination angle of the diamond-shaped leaf spring, the reed can be deduced from formula (23) and the stiffness formula (27) of the diamond-shaped leaf spring Thickness. The structural parameters of rhombus leaf springs are listed in Table 4.

surface4

In summary, the parameters of the zero-stiffness flexible hinge based on the crank spring mechanism have all been determined, as shown in Table 3 and Table 4.

4.2 Design and processing of the zero-stiffness flexible hinge sample Refer to literature [8] for the processing and testing method of the flexible hinge. The zero-stiffness flexible hinge is composed of a negative stiffness mechanism and an inner and outer ring flexible hinge in parallel. The structural design is shown in Figure 19.

Both the inner and outer ring flexible hinges and diamond-shaped leaf spring strings are processed by precision wire-cutting machine tools. The inner and outer ring flexible hinges are processed and assembled in layers. Figure 20 is the physical picture of three sets of diamond-shaped leaf spring strings, and Figure 21 is the assembled zero-stiffness The physical picture of the flexible hinge sample.

4.3 The rotational stiffness test platform of the zero-stiffness flexible hinge Referring to the rotational stiffness test method in [8], the rotational stiffness test platform of the zero-stiffness flexible hinge is built, as shown in Figure 22.

4.4 Experimental data processing and error analysis

The rotational stiffness of the inner and outer ring flexible hinges and zero-stiffness flexible hinges was tested on the test platform, and the test results are shown in Figure 23. Calculate and draw the zero-stiffness quality curve of the zero-stiffness flexible hinge according to formula (19), as shown in Fig. 24.

The test results show that the rotational stiffness of the zero-stiffness flexible hinge is close to zero. Compared with the inner and outer ring flexible hinges, the zero-stiffness flexible hinge±0.31 rad(18°) stiffness was reduced by an average of 93%; 0.26 rad (15°), the stiffness is reduced by 90%.

As shown in Figures 23 and 24, there is still a certain gap between the test results of the zero stiffness quality and the theoretical model results (the relative error is less than 15%), and the main reasons for the error are as follows.

(1) The model error caused by the simplification of trigonometric functions.

(2) Friction. There is friction between the diamond leaf spring string and the mounting shaft.

(3) Processing error. There are errors in the actual size of the reed, etc.

(4) Assembly error. The gap between the installation hole of the diamond-shaped leaf spring string and the shaft, the installation gap of the test platform device, etc.

4.5 Performance comparison with a typical zero-stiffness flexible hinge In literature [4], a zero-stiffness flexible hinge ZSFP_CAFP was constructed using a cross-axis flexural pivot (CAFP), as shown in Figure 25.

Comparison of the zero-stiffness flexible hinge ZSFP_IORFP (Fig. 21) and ZSFP_CAFP (Fig. 25) constructed using the inner and outer ring flexible hinges

(1) ZSFP_IORFP, the structure is more compact.

(2) The corner range of ZSFP_IORFP is small. The corner range is limited by the corner range of the flexible hinge itself; the corner range of ZSFP_CAFP80°, ZSFP_IORFP corner range40°.

(3) ±18°In the range of corners, ZSFP_IORFP has higher quality of zero stiffness. The average stiffness of ZSFP_CAFP is reduced by 87%, and the average stiffness of ZSFP_IORFP is reduced by 93%.

5 Conclusion

Taking the flexible hinge of the inner and outer rings under pure torque as the positive stiffness subsystem, the following work has been done in order to construct a zero-stiffness flexible hinge.

(1) Propose a negative stiffness rotation mechanism——For the crank spring mechanism, a model (Formula (6)) was established to analyze the influence of structural parameters on its negative stiffness characteristics, and the range of its negative stiffness characteristics was given (Table 1).

(2) By matching the positive and negative stiffnesses, the stiffness characteristics of the spring in the crank spring mechanism (Equation (16)) are obtained, and the model (Equation (19)) is established to analyze the effect of the structural parameters of the crank spring mechanism on the zero stiffness quality of the zero stiffness flexible hinge Influence, theoretically, within the available stroke of the flexible hinge of the inner and outer rings (±20°), the average reduction in stiffness can reach 97%.

(3) Propose a customizable stiffness“spring”——A diamond-shaped leaf spring string was established to establish its stiffness model (Equation (23)) and verified by finite element method.

(4) Completed the design, processing and testing of a compact zero-stiffness flexible hinge sample. The test results show that: under the action of pure torque, the36°In the range of rotation angles, compared with the inner and outer ring flexible hinges, the stiffness of the zero-stiffness flexible hinge is reduced by 93% on average.

The constructed zero-stiffness flexible hinge is only under the action of pure torque, which can realize“zero stiffness”, without considering the case of bearing complex loading conditions. Therefore, the construction of zero-stiffness flexible hinges under complex load conditions is the focus of further research. In addition, reducing the friction that exists during the movement of zero-stiffness flexible hinges is an important optimization direction for zero-stiffness flexible hinges.

references

[1] HOWELL L L. Compliant Mechanisms[M]. New York: John Wiley&Sons, Inc, 2001.

[2] Yu Jingjun, Pei Xu, Bi Shusheng, etc. Research progress on design methods of flexible hinge mechanism[J]. Chinese Journal of Mechanical Engineering, 2010, 46(13):2-13. Y u jin champion, PEI X U, BIS call, ETA up. State-of-arts of Design Method for Flexure Mechanisms[J]. Journal of Mechanical Engineering, 2010, 46(13):2-13.

[3] MORSCH F M, Herder J L. Design of a Generic Zero Stiffness Compliant Joint[C]// ASME International Design Engineering Conferences. 2010:427-435.

[4] MERRIAM E G, Howell L L. Non-dimensional approach for static balancing of rotational flexures[J]. Mechanism & Machine Theory, 2015, 84(84):90-98.

[5] HOETMER K, Woo G, Kim C, et al. Negative Stiffness Building Blocks for Statically Balanced Compliant Mechanisms: Design and Testing[J]. Journal of Mechanisms & Robotics, 2010, 2(4):041007.

[6] JENSEN B D, Howell L L. The modeling of cross-axis flexural pivots[J]. Mechanism and machine theory, 2002, 37(5):461-476.

[7] WITTRICK W H. The properties of crossed flexure pivots and the influence of the point at which the strips cross[J]. The Aeronautical Quarterly, 1951, II: 272-292.

[8] l IU l, BIS, yang Q, ETA. Design and experiment of generalized triple-cross-spring flexure pivots applied to the ultra-precision instruments[J]. Review of Scientific Instruments, 2014, 85(10): 105102.

[9] Yang Qizi, Liu Lang, Bi Shusheng, etc. Research on rotational stiffness characteristics of generalized three-cross reed flexible hinge[J]. Chinese Journal of Mechanical Engineering, 2015, 51(13): 189-195.

yang Q I word, l IU Lang, BIS voice, ETA. Rotational Stiffness Characterization of Generalized Triple-cross-spring Flexure Pivots[J]. Journal of Mechanical Engineering, 2015, 51(13):189-195.

[10] l IU l, Zhao H, BIS, ETA. Research of Performance Comparison of Topology Structure of Cross-Spring Flexural Pivots[C]// ASME 2014 International Design Engineering Technical Conferences and Computers and Information in Engineering Conference, August 17–20, 2014, Buffalo, New York, USA. ASME, 2014 : V05AT08A025.

[11] l IU l, BIS, yang Q. Stiffness characteristics of inner–outer ring flexure pivots applied to the ultra-precision instruments[J]. ARCHIVE Proceedings of the Institution of Mechanical Engineers Part C Journal of Mechanical Engineering Science 1989-1996 (vols 203-210), 2017:095440621772172.

[12] SANCHEZ J A G. Criteria for the Static Balancing of Compliant Mechanisms[C]// ASME 2010 International Design Engineering Technical Conferences and Computers and Information in Engineering Conference, August 15–18, 2010, Montreal, Quebec, Canada. ASME, 2010:465-473.

[13] AWTAR S, Sen S. A generalized constraint model for two-dimensional beam flexures: Nonlinear strain energy formulation[J]. Journal of Mechanical Design, 2010, 132: 81009.

About the author: Bi Shusheng (corresponding author), male, born in 1966, doctor, professor, doctoral supervisor. His main research direction is fully flexible mechanism and bionic robot.

มีรางประตูบานเลื่อนตู้เสื้อผ้าแบบไหนดีกว่ากัน?

ตอนที่ 1 ราคา ประตูบานเลื่อนตู้เสื้อผ้า

ประตูบานเลื่อนตู้เสื้อผ้าคุณภาพดีมีเนื้อหาทางเทคนิคสูง แต่เป็นเรื่องยากสำหรับผู้บริโภคที่จะระบุได้จากรูปลักษณ์ภายนอก ในความเป็นจริงคุณสามารถสัมผัสและสัมผัสกับเอฟเฟกต์การเลื่อนได้ด้วยตนเอง ประตูบานเลื่อนตู้เสื้อผ้าคุณภาพดีจะไม่ลื่นเกินไปเมื่อเลื่อน น้ำหนักเบาและไม่หนักจนเกินไป แต่ด้วยน้ำหนักประตูที่พอเหมาะ ทำให้ไม่มีการสั่นสะเทือนเมื่อเลื่อน เรียบเนียนและมีพื้นผิว ราคาของประตูบานเลื่อนตู้เสื้อผ้ามักจะขึ้นอยู่กับวัสดุ ขนาด และแบรนด์ ดังนั้นช่วงราคาจึงค่อนข้างมาก ราคาของประตูบานเลื่อนตู้เสื้อผ้า

part2 วัสดุประตูบานเลื่อนตู้เสื้อผ้า

ปัจจุบันวัสดุของประตูบานเลื่อนตู้เสื้อผ้าเป็นพื้นเมลามีนและบางส่วนอยู่ในรูปแบบของกระดานและกระจก กระดานเมลามีนในประเทศเช่น Lushuihe นั้นดี ประตูบานเลื่อนตู้เสื้อผ้าสั่งทำพิเศษและการผลิตที่ไซต์งานมีข้อดีในตัวเอง โดยพื้นฐานแล้วจะมีสไตล์ที่สามารถเลือกได้สำหรับลวดลายแบบกำหนดเอง และสามารถเปลี่ยนได้อย่างยืดหยุ่นที่ไซต์งาน จะต้องใส่ใจในการเลือกประตูสั่งทำพิเศษเพื่อไม่ให้ประตูกระจอก วัสดุประตูบานเลื่อนตู้เสื้อผ้า

ตอนที่ 3 ขนาดประตูบานเลื่อนตู้เสื้อผ้า

ขนาดของกล่องรางที่ส่วนบนของประตูบานเลื่อนควรสูง 12 ซม. และกว้าง 9 ซม. เช่นเดียวกับกล่องม่าน มีการติดตั้งรางในกล่องรางและสามารถแขวนประตูบานเลื่อนไว้บนรางได้ เมื่อความสูงของประตูต่ำกว่า 1.95 เมตร ผู้คนจะรู้สึกหดหู่มาก ดังนั้นในการทำประตูบานเลื่อนต้องมีความสูงไม่ต่ำกว่า 19512=207 ซม. ขนาดของประตูบานเลื่อนตู้เสื้อผ้า

ตอนที่ 4 รางประตูบานเลื่อนตู้เสื้อผ้า

เมื่อติดตั้งรางประตูบานเลื่อนให้ยึดรางด้านบนแขวน 3 จุดบนปลายทั้งสองข้างและจุดกึ่งกลางของรางด้านบนด้วยกรวยแรงโน้มถ่วง (ค้อนแขวน) วาดพื้นผิวคงที่ 3.3 จุดบนพื้นด้วยปากกาน้ำมัน ติดตั้งรางบนแล้วหันหน้าไปทางรางบน วางค้อนแขวนไว้ที่พื้นตรงจุดกึ่งกลางของราง วางเส้นแนวตั้งที่ปลายทั้งสองด้านของราง และยึดรางล่างไว้ที่จุดทั้งสามนี้เพื่อให้มั่นใจ รางบนและรางล่างขนานกันอย่างสมบูรณ์ และประตูบานเลื่อนอยู่ในสภาพที่ดีที่สุด รางประตูบานเลื่อนตู้เสื้อผ้า

วิธีดูแลรักษาประตูบานเลื่อนตู้เสื้อผ้า วิธีติดตั้ง ข้อควรระวังในการติดตั้งรางเลื่อนประตูบานเลื่อนตู้เสื้อผ้า

1. สรุปวิธีดูแลรักษาประตูบานเลื่อนตู้เสื้อผ้า

1. การบำรุงรักษาประตูบานเลื่อนตู้เสื้อผ้า - วิธีการทั่วไป

(1) มีสกรูที่ด้านบนของประตูบานเลื่อนรางแขวนซึ่งส่วนใหญ่จะใช้เพื่อยึดรางสไลด์ หลังจากถอดสกรูทั้งสองด้านของประตูออกแล้ว ให้ลองยกประตูขึ้นและยึดให้อยู่ในตำแหน่งที่สอดคล้องกัน จากนั้นใช้ไขควงเพื่อยึดรางสไลด์ เลื่อนออกไปในทิศทางตรงกันข้ามกับแทร็ก

(2) เมื่อรอกทั้งสองแยกออกจากกัน ประตูจะพังลงโดยอัตโนมัติ คุณต้องถือมันไว้เอง ไม่ทำร้ายผู้อื่น และอย่ากระแทกพื้นโดยตรง อุปกรณ์ที่จำเป็นสำหรับประตูบานเลื่อนและหน้าต่างมีมู่เล่ย์ เนื่องจากคุณภาพที่แตกต่างกันราคาจึงแตกต่างกันมาก ความแตกต่างใหญ่

(3) ประตูและหน้าต่างสะพานหักที่หุ้มฉนวนความร้อนด้วยแก้วกลวงที่ดี โดยทั่วไปมีราคาประมาณ 7 หยวนต่ออัน อายุการใช้งานของรอกมีจำกัด หลังจากใช้งานไปหลายปีคุณต้องตรวจสอบด้วยตัวเอง

2. การดูแลรักษาประตูบานเลื่อนตู้เสื้อผ้า - วิธีการทั่วไป

หลังจากแยกลูกรอกแล้วอย่าหันทิศทางของลูกรอกจะพบรางเล็ก ๆ ที่ด้านบนของประตูบานเลื่อนนี่คือปัญหาความล้มเหลวให้ลองใช้วิธีซ่อมประตูแล้วติดตั้งกลับเข้าไป ตามวิธีเดิม

3. การบำรุงรักษาประตูบานเลื่อนตู้เสื้อผ้า - การบำรุงรักษาอย่างมืออาชีพ

(1) หากคุณไม่สามารถแก้ไขได้ด้วยตัวเองจริงๆ คุณสามารถค้นหาบริการหลังการขายหลักเพื่อแก้ปัญหาได้ นี่คือเนื้อหาบริการที่คุณควรเพลิดเพลิน และคุณสามารถประหยัดเงินได้จำนวนหนึ่ง

(2) เมื่อติดตั้งประตูบานเลื่อนรางแขวน ควรเว้นความกว้างของประตูทั้งสองไว้ เมื่อพื้นที่ด้านหน้าและด้านหลังค่อนข้างน้อยก็อาจพิจารณาใช้ประตูบานเลื่อนแบบแขวนก็ได้

(3) เมื่อติดตั้งประตูบานเลื่อนให้พยายามลดสาเหตุของเสียงรบกวน คุณภาพของราวแขวนต้องดีและความสามารถในการรับน้ำหนักต้องแข็งแรงไม่เช่นนั้นจะส่งผลต่อการใช้งานในภายหลัง

2. เรื่องที่ต้องให้ความสนใจในการติดตั้งรางเลื่อนประตูบานเลื่อนตู้เสื้อผ้า

1. ประตูบานเลื่อนสัมผัสกับผนังหรือทั้งสองด้านของตัวตู้ ที่ตำแหน่งสัมผัสไม่ควรมีสิ่งอื่นมาขวางการปิดประตูบานเลื่อน

2. ตำแหน่งของลิ้นชักในตู้ควรหลีกเลี่ยงการตัดกันของประตูบานเลื่อน และควรสูงกว่าแผ่นด้านล่าง 1 ซม. ลิ้นชักในตู้ประตูพับควรอยู่ห่างจากผนังด้านข้างอย่างน้อย 15 ซม. ควรสังเกตสวิตช์ไฟและเต้ารับบนผนังหากถูกกีดขวาง เมื่อปิดประตูบานเลื่อนควรปรับเปลี่ยนตำแหน่งให้ทันเวลาตามความเหมาะสม .

ขณะนี้การปรับแต่งบ้านทั้งหลังแพร่หลายในตลาด หลายยี่ห้อและไม่ใช่แบรนด์ต่างคลั่งไคล้ในการตั้งถิ่นฐาน ราคาตลาดวุ่นวาย และคุณภาพก็ไม่เท่ากัน มาดูสิ่งที่ควรคำนึงถึงเมื่อเลือกเฟอร์นิเจอร์สั่งทำ?

อุปกรณ์ฮาร์ดแวร์ตัวที่สองรอกและรางนำ

นอกจากจานแล้ว เฟอร์นิเจอร์สั่งทำยังเป็นฮาร์ดแวร์อีกด้วย จานมีสัดส่วนขนาดใหญ่ แต่บทบาทของฮาร์ดแวร์ก็เป็นสัมผัสสุดท้ายเช่นกัน คุณภาพของฮาร์ดแวร์ส่งผลโดยตรงต่ออายุการใช้งานของเฟอร์นิเจอร์ มีฮาร์ดแวร์หลายประเภทมากกว่าเพลตในตลาด หลายๆ คน วันนี้เราจะพามาดูฮาร์ดแวร์ตู้เสื้อผ้า รอก ลูกกลิ้ง และรางประตูบานเลื่อนกัน

มู่เล่ย์และรางนำทางในตู้เสื้อผ้าประตูบานเลื่อนเป็นอุปกรณ์เสริมที่ใช้บ่อยที่สุด ดังนั้นคุณภาพจึงส่งผลโดยตรงต่ออายุการใช้งานของตู้เสื้อผ้า คุณภาพยังไม่สม่ำเสมอในตลาดและมีราคาทุกประเภท แล้วมันควรจะมีอะไรกันแน่? ฟังก์ชั่นและวัสดุสามารถตอบสนองความต้องการของประชาชนได้

รางของประตูบานเลื่อนสามารถแบ่งคร่าวๆ ได้เป็น: สามารถผลักและดึงได้สองทิศทาง, แบบผลักและดึงทางเดียวและแบบพับ ลูกค้าสามารถเลือกได้ตามสถานการณ์จริง

รอกในรอกรางประตูบานเลื่อนเป็นอุปกรณ์เสริมที่สำคัญมากในประตูบานเลื่อน เมื่อซื้อคุณต้องรู้ว่าวัสดุของคุณคืออะไร วัสดุรอกในปัจจุบันแบ่งออกเป็น 3 ประเภทคือรอกพลาสติกซึ่งแข็งแต่เปราะบาง การใช้งาน หลังจากผ่านไประยะหนึ่ง ประตูบานเลื่อนจะไม่เรียบ คุณภาพของรอกโลหะดีกว่าแต่เสียงดังมาก รอกแก้วเป็นรอกที่ดีที่สุดในสามรอกนี้ มีความเหนียวและทนต่อการสึกหรอเป็นเลิศ ทั้งยังผลักและดึงได้สะดวกมาก และมีอายุการใช้งานยาวนาน

รางนำประตูบานเลื่อนมีความสำคัญมากกว่าสำหรับประตูบานเลื่อน คุณภาพของวัสดุที่แตกต่างกันส่งผลต่อคุณภาพและผลการใช้งานที่แตกต่างกันของประตูบานเลื่อน และอายุการใช้งานของวัสดุประตูบานเลื่อนคุณภาพสูงจะนานขึ้น สิ่งที่สำคัญที่สุดสำหรับสนามคือสามารถเข้ากันได้หรือไม่ รอกใส่ได้พอดีและขนาดกำลังพอดี นี่คือสิ่งที่สำคัญที่สุด ประตูบานเลื่อนดังกล่าวเลื่อนได้อย่างราบรื่น ดูดซับแรงกระแทกและกันเสียงได้ดี และมีผลปิดเสียงที่ดีกว่า เมื่อผู้บริโภคเลือกรางประตูบานเลื่อน พวกเขาจะต้องเลือกรางนำคุณภาพดีให้เหมาะกับประเภทบ้านของคุณ ให้เลือกรางนำที่ทนทานต่อการสึกหรอ ไม่เสียรูปง่าย และให้ความรู้สึกกดดึงที่ดี

สำหรับรายละเอียดอื่นๆ ไม่ว่าจะเป็นรางนำและมู่เล่ย์ทำความสะอาดง่ายหรือไม่ เสียงเงียบ มีตัวล็อคและโครงสร้างภายในหรือไม่ ทนทานต่ออุณหภูมิสูงและออกซิเดชั่นหรือไม่ ควรถามให้ชัดเจน รางประตูบานเลื่อนตู้เสื้อผ้าขนาดเท่าไหร่คะ?

รางประตูบานเลื่อนทั่วไปคือ 84 มม. และตำแหน่งที่สงวนไว้โดยทั่วไปคือ 100 มม. ขณะนี้มีความกว้างของราง 70 มม. แต่กรอบประตูบานเลื่อนที่ตรงกับรางนี้ก็เข้ากันเช่นกัน

ความสูงของประตูควรสูงกว่า 207 ซม. เพื่อให้ทั้งห้องไม่ดูหดหู่เกินไป รางประตูบานเลื่อนที่ดีที่สุดคือประมาณ 80 ซม. x 200 ซม. ความสูงของประตูจึงมั่นคงและดูดี

ผู้บริโภคควรรู้ว่ามีรางใดบ้างก่อนที่จะทราบขนาดของรางประตูบานเลื่อน รางของประตูบานเลื่อนแบ่งคร่าวๆ ได้เป็น รางที่สามารถเข็นและดึงได้ 2 ทิศทาง บานเลื่อนทางเดียว และประตูบานเลื่อนพับ ในสามประเภทนี้ประตูบานเลื่อนพับ ประตูจะช่วยประหยัดพื้นที่ หากผู้บริโภคเลือกทำประตูบานเลื่อน ควรเลือกความสูงของประตูให้สูงกว่า 207 ซม. เพื่อไม่ให้ทั้งห้องดูรกจนเกินไป รางประตูบานเลื่อนที่ดีที่สุดคือ 80 ซม. x สูงประมาณ 200 ซม. ประตูมีความมั่นคงและดูดีมาก

แน่นอนว่ายังมีบ้านหลังใหญ่อีกมากมาย (ภาพจำลองบ้านหลังใหญ่) หากผู้บริโภคเหล่านี้ต้องการสร้างรางประตูบานเลื่อนที่มีขนาดสูงมากก็ควรให้ความสนใจเพราะประตูนั้นอยู่สูงมาก และหากถูกผลักและดึงบ่อยครั้ง ประตูก็จะเสียหายเอง หากสูงเกินไปจะไม่มั่นคงและมีโอกาสทำให้ประตูหลุดได้ หากประตูบานเลื่อนบางบานทำได้ดีก็สามารถทำให้คนมองเห็นได้ว่าห้องมีขนาดใหญ่ขึ้น เช่น ในห้องครัว (ภาพจำลองการตกแต่งห้องครัว) โดยใช้ประตูบานเลื่อนแบบเปิด ซึ่งไม่เพียงแต่มีการจัดการฉากกั้นเท่านั้น (ภาพตกแต่งฉากกั้นห้อง) ) แต่ยังทำให้พื้นที่ทั้งหมดใหญ่ขึ้นอีกด้วย ดังนั้นผู้บริโภคจึงควรใส่ใจกับการเลือกใช้วัสดุประตูบานเลื่อนให้มากขึ้น ประตูบานเลื่อนที่ทำจากวัสดุต่างกันมีผลแตกต่างกัน แต่ไม่ควรเลือกกระจกใสซึ่งเสี่ยงต่อมลภาวะทางแสง

รอกในตลาดมีสามประเภท: รอกพลาสติก รอกโลหะ และรอกไฟเบอร์กลาส ตัวอย่างเช่น แบรนด์ใหญ่ๆ บางยี่ห้อ เช่น ประตูและหน้าต่าง Meizhixuan ใช้รอกไฟเบอร์กลาสคาร์บอน

1. รอกโลหะมีความสามารถในการรับน้ำหนักที่แข็งแกร่งมาก และสามารถทนต่อแรงเสียดทานและแรงกดดันได้ดี และไม่เสียรูปง่าย

2. ล้อยางทำจากวัสดุไฟเบอร์กลาสคาร์บอนหรือไนลอน ซึ่งทำให้การผลักและดึงราบรื่นมาก และไม่ง่ายที่จะสร้างเสียงเสียดสีที่รุนแรง

3. ลูกกลิ้งใยแก้ว วัสดุนี้เป็นวัสดุที่นิยมใช้มากที่สุดในการใช้ประตูบานเลื่อนตู้เสื้อผ้า เนื่องจากไม่เสียรูปง่าย และการเลื่อนยังเรียบมากอีกด้วย

ข้อมูลขยาย:

มู่เล่ย์ไฟเบอร์กลาสอย่างดี ปัจจุบันรอกในตลาดโดยทั่วไปมีอยู่สองประเภท: รอกพลาสติกและรอกไฟเบอร์กลาส รอกพลาสติกนั้นแข็ง แต่ก็หักง่าย หลังจากใช้งานไปเป็นเวลานาน พวกเขาจะกลายเป็นฝาด และความรู้สึกกดดึงจะแย่มาก ราคาก็ถูกกว่าด้วย ลูกรอกไฟเบอร์กลาสมีความเหนียวดี ทนทานต่อการสึกหรอ เลื่อนได้เรียบ และทนทาน เมื่อซื้อต้องแน่ใจว่าจำวัสดุของรอกได้

เรื่องที่ต้องให้ความสนใจในการติดตั้งรางประตูบานเลื่อนตู้เสื้อผ้า

ปัจจุบันนี้ทุกครอบครัวชอบที่จะปรับแต่งตู้เสื้อผ้า เนื่องจากส่วนหน้าของตู้เสื้อผ้า ประตูบานเลื่อนจึงเป็นปัจจัยที่เป็นธรรมชาติที่สุดที่ส่งผลต่อสไตล์และรูปลักษณ์โดยรวมของตู้เสื้อผ้า และประตูบานเลื่อนก็เป็นหนึ่งในส่วนของตู้เสื้อผ้าที่มีแนวโน้มที่จะสัมผัสกับร่างกายมนุษย์และวัตถุมากที่สุด ในชีวิตจริง สำหรับผู้บริโภคหลายท่านมีความสับสนในการติดตั้งประตูบานเลื่อนตู้เสื้อผ้า หัวใจสำคัญของการติดตั้งประตูบานเลื่อนตู้เสื้อผ้าอยู่ที่การติดตั้งราง ดังนั้นผมจะมาแนะนำคุณกันต่อไป

งานติดตั้งรางประตูบานเลื่อนตู้เสื้อผ้า

คำอธิบายโดยละเอียด

รางประตูบานเลื่อนเป็นองค์ประกอบหลักของประตูบานเลื่อน สิ่งที่สำคัญที่สุดในการติดตั้งประตูบานเลื่อนคือ

งานติดตั้งรางประตูบานเลื่อนตู้เสื้อผ้า

,การติดตั้งรางใกล้จะเสร็จสมบูรณ์แล้ว

1. ขนาดของกล่องรางที่ส่วนบนของประตูบานเลื่อนควรสูง 12 ซม. และกว้าง 9 ซม. เช่นเดียวกับกล่องม่าน มีการติดตั้งรางในกล่องรางและสามารถแขวนประตูบานเลื่อนไว้บนรางได้ เมื่อความสูงของประตูต่ำกว่า 1.95 เมตร จะทำให้คนรู้สึกหดหู่ ดังนั้นในการทำประตูบานเลื่อนควรมีความสูงไม่ต่ำกว่า 19512=207 ซม. ขึ้นไป

2. ขนาดของประตูปกติสีทองคือประมาณ 80 ซม. 200 ซม. ภายใต้โครงสร้างนี้ ประตูค่อนข้างมั่นคงและสวยงาม ดังนั้นอัตราส่วนความกว้างต่อความสูงของประตูบานเลื่อนควรใกล้เคียงกับขนาดสีทอง

3. ใช้อย่างระมัดระวังกับประตูบานเลื่อนจากพื้นถึงด้านบน (กล่องรางเปิด) เนื่องจากการสวิงมากเกินไปเมื่อกดและดึง ประตูบานเลื่อนจึงเสียรูปได้ง่ายเมื่อเวลาผ่านไป หลังจากการเสียรูป ประตูจะไม่สามารถเปิดได้ ซึ่งหมายความว่าไม่สามารถซ่อมแซมและไม่สามารถใช้งานได้

4. สุดท้าย ติดตั้งรางประตูบานเลื่อน: ยึดรางด้านบน แขวน 3 จุดบนปลายทั้งสองข้างและจุดกึ่งกลางของรางด้านบนด้วยกรวยแรงโน้มถ่วง (ค้อนกันสะเทือน) วาดพื้นผิวคงที่ 3.3 จุดบนพื้นด้วยน้ำมัน ปากกา ติดตั้งรางบนแล้วใช้ค้อนแขวนบนพื้นกับจุดกึ่งกลางของรางบน วางเส้นแนวตั้งที่ปลายทั้งสองด้านของราง และยึดรางล่างไว้ที่ 3 จุดเหล่านี้เพื่อให้แน่ใจว่า รางบนและล่างขนานกันโดยสิ้นเชิง และประตูบานเลื่อนอยู่ในตำแหน่งที่ดีที่สุด สถานะเป็น

เพื่อรับประกัน

งานติดตั้งรางประตูบานเลื่อนตู้เสื้อผ้า

ความคืบหน้าราบรื่นต้องใส่ใจกับประเด็นต่อไปนี้

1. เนื่องจากประตูบานเลื่อนสัมผัสกับผนังหรือทั้งสองด้านของตัวตู้ จึงไม่ควรมีวัตถุอื่นมาขวางการปิดประตูบานเลื่อนที่ตำแหน่งสัมผัส ตัวอย่างเช่น ตำแหน่งลิ้นชักในตู้ควรหลีกเลี่ยงการตัดกันของประตูบานเลื่อนและสูงกว่าแผ่นด้านล่างอย่างน้อย 1 ซม. ลิ้นชักในตู้บานพับอยู่ห่างจากผนังด้านข้างอย่างน้อย 15 ซม. โปรดใส่ใจเป็นพิเศษกับสวิตช์ไฟและเต้ารับบนผนัง หากการปิดประตูบานเลื่อนถูกปิดกั้น ควรเปลี่ยนตำแหน่งของสวิตช์และเต้ารับ

2. ไม่ว่าคุณจะสร้างวัสดุอะไรบนพื้น คุณต้องแน่ใจว่ามันได้ระดับ และผนังทั้งสี่ของการเปิดประตูจะต้องอยู่ในแนวนอนและแนวตั้งด้วย มิฉะนั้นประตูจะเอียงหลังการติดตั้ง ข้อผิดพลาดที่ปรับได้ไม่เกิน 10 มม.

3. กรุณาอย่าติดตั้งเส้นมุมที่ตำแหน่งการติดตั้ง สามารถติดตั้งเส้นยิปซั่มบนแผ่นซีลเหนือตู้ได้ หากประตูอยู่ด้านบนโดยตรง ห้ามติดเส้นยิปซั่ม สำหรับพรมที่มีความหนาน้อยกว่า 5 มม. ให้ตัดพรมออกตรงตำแหน่งแล้วติดโดยตรง หากติดตั้งพรมที่มีความหนามากกว่า 5 มม. บนรางด้านล่างสามารถยึดเข้ากับพรมได้โดยตรงด้วยสกรู ; หากติดตั้งด้วยรางเดี่ยวจะต้องตัดพรมในตำแหน่งนั้นออกและวางแถบไม้หนา 3-5 มม. ไว้บนพรมล่วงหน้าเพื่อให้โมโนเรลติดตรงด้านบน

สุดท้ายนี้ คำเตือนอันอบอุ่น

รางประตูบานเลื่อนตู้เสื้อผ้า

มันเป็นสิ่งสำคัญดังนั้นเราจึงทำ

งานติดตั้งรางประตูบานเลื่อนตู้เสื้อผ้า

เป็นการดีกว่าที่จะระมัดระวังมากขึ้น ฉันหวังว่าการติดตั้งรางประตูบานเลื่อนของตู้เสื้อผ้าที่ฉันแนะนำในวันนี้จะเป็นประโยชน์กับทุกคน

ขั้นตอนการติดตั้งตู้เสื้อผ้าบานเลื่อนมีอะไรบ้าง

ขั้นตอนการติดตั้งสไลด์ประตูบานเลื่อนตู้เสื้อผ้า

1. ขนาดของกล่องรางที่ส่วนบนของประตูบานเลื่อนต้องสูง 12 ซม. กว้าง 9 ซม. เช่นเดียวกับกล่องม่าน มีการติดตั้งรางในกล่องรางและสามารถแขวนประตูบานเลื่อนไว้บนรางได้ เมื่อความสูงของประตูต่ำกว่า 1.95 เมตร ทำให้คนรู้สึกหดหู่มาก ดังนั้นในการทำประตูบานเลื่อนควรมีความสูงไม่ต่ำกว่า 19512=207 ซม.

2. ประตูสีทองขนาดปกติคือประมาณ 80 ซม. x 200 ซม. ภายใต้โครงสร้างนี้ ประตูจึงค่อนข้างมั่นคงและสวยงามในเวลาเดียวกัน ดังนั้นอัตราส่วนความกว้างต่อความสูงของประตูบานเลื่อนควรใกล้เคียงกับขนาดสีทอง

3. ใช้ประตูบานเลื่อนจากพื้นขึ้นด้านบนด้วยความระมัดระวัง (เปิดกล่องราง) เนื่องจากการสวิงมากเกินไปเมื่อกดและดึง ประตูบานเลื่อนจึงเสียรูปได้ง่ายเมื่อเวลาผ่านไป หลังจากการเสียรูป ประตูจะไม่สามารถเปิดได้ ซึ่งหมายความว่าไม่สามารถซ่อมแซมและไม่สามารถใช้งานได้

4. เมื่อติดตั้งรางประตูบานเลื่อน ให้ยึดรางด้านบน แขวน 3 จุดบนปลายทั้งสองข้างและจุดกึ่งกลางของรางด้านบนด้วยกรวยแรงโน้มถ่วง (ค้อนแขวน) และวาดพื้นผิวคงที่ 3.3 จุดบนพื้นด้วยปากกาน้ำมัน ติดตั้งรางบนแล้ววางค้อนแขวนลงบนพื้นตรงกลางของรางบน วางเส้นแนวตั้งที่ปลายทั้งสองด้านของราง และยึดรางล่างไว้ที่จุดทั้งสามนี้เพื่อให้แน่ใจว่ารางบนและล่างอยู่ ขนานกันโดยสิ้นเชิง และประตูบานเลื่อนก็อยู่ในสภาพที่ดีที่สุด ขึ้น.